大唐潮州三百门电厂3汽机基础上部结构施工方案

大唐潮州三百门电厂3汽机基础上部结构施工方案内容摘要：

rxWnx）≤ f N柱箍承受的轴向拉力设计值； N=a/2178。 q＝ 2800/2179。 ＝ 35980N。 An柱箍杆件净截面积； An＝ 4390mm2。 Mx柱箍杆件最大弯矩设计值； Mx＝ q L22/8＝ 179。 〔 2800＋（ 18＋ 48＋ 160）179。 2〕 2/8＝ 33973806N178。 mm。 rx弯矩作用平面内，截面塑性发展系数， rx＝ 1； Wnx柱箍杆件净截面抵抗矩； Wnx＝ 216600mm3 f－柱箍杆件抗拉强度设计值， f＝ 215N/mm2； 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 17 of 50 N/An＋ Mx/（ rxWnx）＝ 35980/4390＋ 33973806/216600＝ ≤ 215N/mm2 柱箍强度满足要求。 c 柱箍挠度验算 W＝ 5q39。 l24/384EI≤〔 W〕 〔 W〕 柱箍杆件允许挠度，〔 W〕＝ B/500＝ 2800/500＝。 E－柱箍杆件弹性模量， E＝ 179。 105N/mm2。 I－柱箍杆件杆件惯性矩， I＝ 179。 107mm4。 q39。 －柱箍杆件承受砼侧压力 的设计值。 q39。 ＝ 179。 179。 500＝ N/mm。 W＝ 5q39。 l24/384EI＝ 5179。 179。 32544/384179。 179。 105179。 179。 107＝ ＞〔 W〕。 只设 柱箍 ， 挠度 不 满足要求。 故， 拟在 柱中沿柱 B、 H 方向均匀布设 M14对拉螺杆，间距不大于 1m。 在 本例中，柱截面为 2800179。 2800，四边的中部各设两条 M14 对拉螺杆 ，以抵抗柱箍变形。 所以， q39。 =[179。 （ 179。 ） ]179。 179。 500＝ N/mm。 W＝ 5q39。 l24/384EI＝ 5179。 179。 32544/384179。 179。 105179。 179。 107＝ ＜〔 W〕， 加设 M14对拉螺杆后 挠度满足要求。 Ф 14 拉杆 验算： Ф 14 拉杆允许拉力为 215N/mm2179。 π179。 196/4= 所以Ф 14 拉杆与柱箍平均受到的力为： 35980N/3=11993N=12KN 满足要求。  梁 侧模 对拉螺杆 验算 1)、说明 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 18 of 50 梁侧模采用双面酚醛覆膜木胶合板，内楞采用φ 48179。 钢管，间距为250mm，外楞采用φ 48179。 ，间距为 500mm，对拉螺栓采用 M12，纵横向间距均为 500mm。 计算参数确定： P— 新浇混凝土的最大侧压力 kPa， V— 混凝土的浇筑速度：取 2m/h(最大值 )， to— 新浇砼的初凝时间（ h） ，取 to＝ 4h， β 2— 混凝土坍塌度 140～ 160mm 影响系数 ， β 1— 外加剂影响系数，取 ， γ c混凝土自重 25kN/m3， F M12 螺栓容许拉力值 ， H－混凝土的浇筑高度 ， H＝。 2）、验算过程 a 荷载设计值 ⑴混凝土侧压力 ①混凝土侧压力标准值 P1= ctoβ 1β 2V1/2 P1=179。 25179。 4179。 179。 179。 21/2=P2＝γ c179。 H＝ 25179。 ＝ ，取较小值， P＝ P1=②混凝土侧 压力设计值 P= P1179。 分项系数 =179。 =⑵振捣混凝土时产生的水平荷载 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 19 of 50 标准值为 4kN/m2， 设计值为 4179。 =。 ⑶组合荷载及折减 F＝（ ＋ ）179。 =。 ○ 3验算 对拉螺栓的拉力： N= F179。 179。 =179。 179。 =＜ F=。 对拉螺杆强度满足要求。  梁底模验算 1)说明 Ⅵ轴的框架横梁截面尺寸最大，为 5150179。 2950，以此梁为验算对象。 （ 1）荷载 a 标准值 该梁每延长米混凝土量为： V=179。 179。 1=。 模板及支架自重： 179。 =。 新浇混凝土自重： 25179。 =380KN/m； 钢筋自重： 2179。 =； 结构自重汇总： +380+=， 179。 =,q1=。 ( ) 振捣混凝土时产生的荷载： ； 即为： 4179。 =b 设计值 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 20 of 50 P=179。 +179。 =。 c 荷载折减 P=179。 =2)梁底φ 48179。 钢管验算 a 强度验算 (按多跨简支梁计算简图如下 ) 5150100100 450450450450450450450450450450450q = 2 0 . 4 8 K N / m 所以有： M=179。 ql2 σ =M/W≤ fm q作用在钢管上的线荷载； l计算跨度， l=450mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm钢材抗弯强度设计值， fm=205N/mm2。 M=179。 179。 4502=179。 105N178。 mm。 σ =179。 105/179。 103=＜ fm=205 N/mm2。 钢管强度满足要求。 b 挠度验算 W＝ ≤〔 W〕 E钢管的弹性模量， E=179。 105N/mm2。 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 21 of 50 I钢管的惯性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=450/400=。 W=179。 179。 4504/100179。 179。 105179。 179。 104=＜〔 W〕 =。 挠度满足要求。 3)梁底 φ 48179。 钢管 验算 a 强度验算 σ =M/W≤ fm F作用在钢 管 上的集中荷载， F=179。 =。 450450450450450450p = 9 . 2 K N2700 2700450 450 450 450 450 450q = 9 5 . 4 KN / mp = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N p = 9 . 2 K N l计算跨度， l=450mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm钢材抗弯强度设计值， fm=205N/mm2。 按简支梁钧布线荷载计算为 （计算简图如上）： M=179。 pl =179。 179。 450 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 22 of 50 =179。 106 N178。 mm σ =179。 106/2179。 179。 103=109N/mm2＜ fm=205N/mm。 强度满足要求。 b 挠度验算 W＝ ≤〔 W〕 E钢管的弹性模量， E=179。 105N/mm2。 I钢管的惯性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=450/400=。 W＝ 179。 9200179。 4503/（ 100179。 179。 105179。 2179。 179。 104 ） =＜〔 W〕=。 挠度满足要求。  层板底模验算 1)说明 层平台板厚 800mm， φ 48179。 钢管或 48179。 100mm 枋木 小楞 间距均为250mm， φ 48179。 间距为 700mm。 板底每 1m2的荷载如下： a 标准值 混凝土量为： V=1179。 1179。 =。 模板及支架自重： 179。 =。 新浇混凝土自重： 24179。 =； 钢筋自重： 2179。 =； 结构自重汇总： ++=， （ 1179。 1） =。 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 23 of 50 施工人员及设备的荷载： ； b 设计值 P=179。 +179。 =。 c 荷载折减 P=179。 =24KN/m2 2)板底 小楞 φ 48179。 a 强度验算 M=1/8179。 ql2 σ =M/W≤ fm q作用在钢管上的线荷载； q=P179。 =。 l计算跨度， l=700mm。 Wφ 48179。 ， W=179。 103mm3。 fm钢材抗弯强度设计值， fm=205N/mm2。 M=1/8179。 179。 7002=179。 106N178。 mm。 σ =179。 106/179。 103=＜ fm=205 N/mm2。 钢管强度满足要求。 b 挠度验算 W＝ 5ql4/384EI≤〔 W〕 E钢管的弹性模量， E=179。 105N/mm2。 I钢管的惯性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=700/250=。 W=5179。 179。 7004/384179。 179。 105179。 179。 104=＜〔 W〕 =。 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 24 of 50 挠度满足要求。 3)板底 钢管大楞 验算 a 强度验算 M=（ 1/4179。 Fl） +（ 1/7179。 Fl） σ =M/W≤ fm F作用在 大楞 上的集中荷载， F=24179。 179。 l计算跨度， l=700mm。 W钢管 的截面抵抗矩， W=179。 103 mm3。 fm钢材抗弯强度设计值， fm=205N/mm2。 M=1/4179。 179。 103179。 700+1/7179。 179。 103179。 700=179。 103 N178。 mm。 σ =179。 103/179。 103=＜ fm=205N/mm。 强度满足要求。 b 挠度验算 W＝ Fl3/48EI+ Fa（ 3l24a2） /24EI≤〔 W〕 （注： a=l/7） E钢管的弹性模量， E=179。 105N/mm2。 I钢管 的惯性矩， I=179。 104mm4。 〔 W〕 =l/250=700/250=。 W＝ ＜〔 W〕 =。 挠度满足要求。  扣件式 钢管 脚手架 验算 a 框架梁梁底脚手架验算 框架梁梁底钢管支撑架的立杆纵距、横距均为 450mm，步距 1500mm。 现验 施工方案 3 汽机基座 上部结构 版次： A 日期： Page： 25 of 50 算如下： 1）荷载 Ⅵ轴的框架横梁截面尺寸最大，为 5150179。 2950，以此梁为验算对象。 如前文所示， P=，支撑底模的φ 48179。 钢管纵向间距 200mm，钢 管 横向间距 450mm。 则 450mm179。 450mm 范围内，即 1 根立杆承受的荷载为： N=179。 179。 +2179。 179。 179。 10179。 +1179。 179。 179。 10179。 +2179。 179。 179。 +1179。 179。 179。 =。 2）强度验算 σ = N /ψ A≤ f A钢管的截面积， A=489mm2。 f钢材抗压强度设计值， f=205N/mm2。 ψ 稳定系数， 另， λ =l0/i， l0=kuh=179。 179。 ==2600mm， i=， λ =2600/=165,查表得ψ = σ = 179。 103/179。 489=＜ f=205N/mm2。 立杆稳定性满足要求。 对于 层Ⅲ、Ⅴ轴的框架横梁截面尺寸最高，为 5102179。 2142， 立柱采用纵 向间距为 250， 横 向 间距为 450mm， 横杆步局为 1500mm， 以此梁为验算对象。 有每根立。