大体积混凝土专项施工方案(成都优他总部中心

大体积混凝土专项施工方案(成都优他总部中心内容摘要：

数计算 β =1/[Σδ i/λ i+1/β q] 式中：β —— 混凝土保温层的传热系数 [W/（ m2178。 K） ] δ i—— 各保温材料厚度 λ i—— 各保温 材料导热系数 [W/（ m178。 K） ] β q—— 空气层的传热系数，取 23[W/（ m2178。 K） ] 代入数值得：β =1/[Σδ i/λ i+1/β q]= ③混凝土虚厚度计算： hˊ =k178。 λ /β 式中： hˊ —— 混凝土虚厚度（ m） k—— 折减系数，取 2/3； λ —— 混凝土的传热系数，取 [W/（ m178。 K） ] hˊ =k178。 λ /β = ④混凝土计算厚度： H=h+2hˊ = m ⑤混凝土表面温度 T2（ t） = Tq+4178。 hˊ（ H h） [T1（ t） Tq]/H2 式中： T2（ t） —— 混凝土表面温度（℃） Tq— 施工期大气平均温度（℃） hˊ —— 混凝土虚厚度（ m） H—— 混凝土计算厚度（ m） T1（ t） —— t 龄期混凝土中心计算温度（℃） 不同龄期混凝土的中心计算温度（ T1（ t） ）和表面温度（ T2（ t） ）如下表。 混凝土温度计算结果表 t（ d） 3 6 9 12 T1（ t） （℃） T1 Tq（℃） 成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 14 页 T2（ t） （℃） T1（ t） T2（ t） T2（ t） Tq 由上表可知，混凝土内外温差 25℃，符合要求。 同时由上表可知，混凝土内外温差各 龄期均 25℃，至第 9 天开始，各温度开始均开始下降， 第 9~12 天平均降温速度为 ℃ /d， 则理论上从第 12 天起即可以不再进行混凝土的保温养护。 （ 二 ） 、混凝土抗裂计算 各龄期混凝土收缩变形 式中： 龄期 t时砼的收缩变形值； 标准状态下最终收缩值， 179。 104 e 常数 e=； M M M3„ Mn各种不同条件下 的修正系数； 混凝土收缩变形不同条件影响修正系数 M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9 M10 积M 1 3.88 各龄期砼收缩变形值如下表 龄期（ d） 3 6 9 12 15 18 21 （179。 105） 各龄期砼收缩当 量温差 ξ y(t)：不同龄期混凝土收缩相对变形值；     y t y t ne Mi   0 0 01 1 11 .)ty（y0    tytyT y0成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 15 页 α：混凝土线膨胀系数取 1179。 105/℃； 各龄期收缩当量温差 龄期（ d） 3 6 9 12 15 18 21 Ty(t) 各龄期混凝土最大综合温度 Tj：砼浇筑温度，取 20 ℃ T（ t） :龄期 t的绝热温升 Ty（ t） :龄期 T时的收缩当量温差 Tq：砼浇筑后达到稳定时的温度，取 15 ℃ 混凝土最大综合温差 龄期（ d） 3 6 9 12 15 18 21 Δ T 混凝土各龄期弹性模量 E0:砼最终弹性模量（ Mpa）， c35 取定 E0 179。 104 N/mm2 混凝土各龄期弹性模量（179。 104N/mm2） 龄期（ d） 3 6 9 12 15 18 21 E（ t） 外约束为二维时温度应力计算 E（ t）：各龄期砼弹性模量 α：混凝土线膨胀系数 1179。 105/℃ Δ T(t)：各龄期混凝土最大综合温差 μ :砼泊松比，取定 Rk:外约束系数 ,取定     qtytj TTTTT  32   E E et t  0 0 091 .    Kthtt RSTE    1 )(成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 16 页 Sh(t) :各龄期砼松弛系数 混凝土松弛系数如下表 龄期 (d) 3 6 9 12 15 18 21 Sh(t) 外约束为二维时温度应力 (N/mm2) 龄期 (d) 3 6 9 12 15 18 21 б 验算抗裂度是否满足要求 根据经验资料，把砼浇筑后的 15d作为砼开裂的危险期进行验算。 （抗裂度验算） fct= Mpa （ 28 天抗拉强度设计值） 同条件龄期 15天抗拉强度设计值（达 28 天强度的 75%） 龄期 15 天温度应力 ≤ ,抗裂度满足要求 根据以上计算 ， 求得基础大体积混凝土 内外温差各龄期均 25℃，至第 9 天 ，各 项 温度 指标 均开始下降，第 9~12 天平均降温速度为 ℃ /d，因此根据验算， 则理论上从第 12 天起即 可拆除混凝土表面覆盖的 矿棉被或岩棉被、矿棉毡 被 ， 可以不再进行混凝土的保温养护 ， 使 筏 板混凝土自然冷却。 以上仅为理论计算值，实际拆除保温材料时间应由现场测温记录结果确定。 混凝土的测温 根据 混凝土施工中的实践经验及相关资料，混凝土浇筑后的内外温差小于 25176。 C，混凝土的裂 缝能得到有效的控制，因次，在混凝土浇筑完成后一段时间内对混凝土内外进行测温， 当 温差较大时，在混凝土表面增加保温覆盖 的层数 ， 进行保温， 降低温差。   cttf  cttf成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 17 页 测 点 的布置： 根据相应规范 及 本工程基础分段浇筑的形式， 按 每 300m2设置 1 处 测温 点 ，当余量不足 300m2也得增设 1 处。 测温点 的设置数量根据 各 浇筑区段面积 确定。 测温方法：本工程采用建筑电子测温仪（ JDC）配合预埋测温导线进行测温。 具体操作如下： a 竖向导线的埋设采用 1根Ф 16 的钢筋做竖向支撑，每处竖向共埋 3 根 导线，用 30mm*30mm*30mm*的小木方绑 在钢筋上做隔离，然后安装测温导线上的测温探头，用电工用的相色 线 绑牢， 3 个探头的安装高度分别为：底板上部 50 mm ，混凝土中心处，混凝土表面 下 50 mm ， 测温探头的安装方法见下图。 混凝土浇筑期间应有专人对测温仪进行看护，防止因混凝土浇筑造成测温仪的损坏。 导线导线导线Ф 16固定用钢筋 b 混凝土浇筑前测出各测温探头的初始温度，并做好记录。 c 混凝土浇筑前测出大气温度及混凝土的入模温度并做好记录。 d 自 混凝土 入模至浇筑完毕初凝后开始测温，考虑水泥水化热主要在混凝土浇筑 24 小时内 产生较大热量，因此 前三天 每隔 2 小时进行测温一次，以后每 天每 隔 4 小时测一次 ， 直至 中心与表层温差小于 25℃，且混凝土降温速度小于 ℃～ 2℃ /d， 即可 停止测温。 但一般应连续监测 14 天。 e 人员分三班测温，对每一 测温点 进行编号，做好测温记录 并计算出每处测温点的升降值及温度差 ，如有异常及时向项目部反应。 同时现场应在内成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 18 页 外温差大于 25℃ 时及时 增加保温覆盖层及局部采用碘钨灯进行加热，以防止混凝土外部散热过快，确保及时将内外温差控制在 25℃ 内。 f 若混凝土表面保温材料（阻燃草帘被）覆盖厚度不够或覆盖不严，则采取加盖保温材 料的整改措施。 若因天气变化，遇到雷雨天气时，应及时在保温材料上覆盖塑料布。 拆除保温材料后仍需继续测温。 观察混凝土拆除保温后的养护情况，若发现混凝土降温速度过快时应重新覆盖保温材料，直至混凝土表面温度降至与大气温度接近为止。 g 测温时发现温度异常，应及时通知技术部门和项目技术负责人，以便及时采取 相应 措施。 成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 19 页 大体积混凝土结构测温记录表 工程名称 结构部位 砼强度等级 C40 配合比编号 砼数量（ m3） 砼浇灌日期 砼浇灌温度 （℃） 开始养护温度（℃） 测 温时间 气温(℃ ) 各测点温度 （℃） 备注 年 /月 /日 时、分 测温点 1 测温点 2 测温点 3 1 2 3 4 5 表 中 底 表 中 底 表 中 底 项目经理： 技术负责人： 测温员： 测温仪器名称 计量编号 成都环球贸易广场 A地块 大 体积混凝土施工方案 共 23页 第 20 页 混凝土的拆模 本工程抗水底板、独立基础、筏板基础模板全部采用 混凝土 胎膜，混凝土施工完成后胎膜不进行拆除 ；电梯基坑、 集 水坑模板采用木模板， 应在混凝土强度保证其表面及棱角不至因拆除模板而受到损坏时方可拆除。 一般当混凝土强度达到 （ N/mm2）后就能保证混凝土不因拆模而损坏。