大体积混凝土施工专项方案-三项目部新

大体积混凝土施工专项方案-三项目部新内容摘要：

抗滑力的计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取 ，按照扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 )： R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取 kN； R 纵向或横向水平杆传 给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值： P1 = 2/2=； 小横杆的自重标准值： P2 = = kN； 脚手板的自重标准值： P3 = ； 活荷载标准值： Q = ； 荷载的设计值： R= (+)+ = kN； R kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要 求 ! 、 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN)，为。 NG1 = [+( 2/2+ 2) ] = ； 脚手板的自重标准值 (kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为。 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 9 NG2= 4 (+)/2 = kN； 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为。 NG3 = 4 ； 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； NG4 = = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2/2 = ； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB500092020)的规定采用： Wo = kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB500092020)的规定采用： Uz= ； Us 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载标准值 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 10 Wk = = kN/m2； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = += + = kN； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N = NG+ = + = kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = = . 、 立杆的稳定性计算 : 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ： N =； 计算立杆的截面回转半径 ： i = cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 得 ： k = ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 得 ： μ = ； 计算长度 ，由公式 lo = kμh 确定 ： l0 = m； 长细比 Lo/i = ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ， 由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 11 φ= ； 立杆净截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] = N/mm2； ? = ()= ； 立杆稳定性计算 ? = [f] = N/mm2，满足要求。 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ： N = kN； 计算立杆的截面回转半径 ： i = cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 得 ： k = ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 得 ： μ = ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定： l0 = m； 长细比： L0/i = ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ， 由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： φ= 立杆净截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] = N/mm2； 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 12 ? = ()+ ； 立杆稳定性计算 ? = N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = N/mm2，满足要求。 、 墩身模板验算 模板设计构件规格及布置 模板面板为 6mm 厚钢板，竖肋为 [10钢，水平间距为 300～ 350mm，小横肋为 6mm 厚钢板，高 80mm，竖向间距 500mm， 背带采用 2[28a，最大间距为 1000mm，采用Φ 25 精轧螺纹钢对拉螺栓，水平间距最大为 1000mm。 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 13 荷载分析 载荷： 砼的浇注速度为 V=2m/h，浇注温度 T=15176。 ，则初凝时间为 t0=200/（ T+15） =7h，砼的密度 rc=。 最大侧压力 P1= t0β 1β 2V1/2 =**7*1**21/2=㎡ 侧压力取 P= KN/㎡ 震动产生的侧压力 P 振 =4 KN/㎡ 组合载荷： ∑ P=**+*4*= KN/㎡ 取掉震动 P=**= KN/㎡ 均布载荷∑ q=*1= q=*1=检算标准 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 14 强度要求满足钢结构设计规范； 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的 1/1000； 钢模板面板的变形为 ； 钢面板的钢楞、主梁的变形为。 、 承台模板刚度分析 面板的校核： 取 1mm 宽面板， A=6 mm2 ， W=6 mm3 ， I=18 mm4 ，q=67000/1000/1000=。 （ 1）、 强度计算 Mmax=kmoxqly2=**3502=665N*M ? max =Mmax/γ xWx=665/1*6=111N*mm2215N*mm2 面板的强度满足要求 （ 2）、 挠度计算 按最不利情况 平模板宽度取 3800，边框竖肋位置 0， 325， 675， 925， 1375， 1724，2075， 2425， 2775， 3125， 3475， 3800。 利用《结构力学求解器》得出第 10 单元有最大变形位移。 第二和第十竖肋有最大支反力 =。 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 15 面板的刚度满足要求。 竖肋的校核： 竖肋用 [10，支撑间距最大为 1000，其 I=*108m4， W=*106m3 弯矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 弯曲应力? =M/W= 610*－ =80MPa＜ 205 MPa 挠度 f = EIql3845 4 = 45 4 10**10**384 1000**5 ＜ 1000/500= 竖肋的强度和刚度满足要求。 围带的强度校核：围带采用 2[28a [28a 的截面积 S=4002mm2， I=4753*108 m4， W=340*106m3 q=*=弯矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 弯曲应力? =M/W= 610*340*2 52734 － =78MPa＜ 205 MPa 挠度 f = EIql3845 4 = 89 43 10*47 53*10*206*384*2 *10**5 － ==＜ 2 ㎜ 横带的强度、刚度均满足要求 组合变形： 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施 工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 16 ++=，满足要求 连接螺栓的校核： 模板用 M20 标准件连接 （ 1）、 横法兰部位 Ｎ =PA=67* =10KN M20 螺栓截面面积 A=245mm2 主要受剪 : σ =Ｐ x/Ａ =10 103/245=41N/ mm2[σ ]=125 N/mm2 故满足要求。 (2)、 圆端与直段连接部位 拉力值 Ｐ x＝ π =4。