超高支模方案(门架

超高支模方案(门架内容摘要：

计算公式要求： f = M/W [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值 (N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 ()； q —— 作用在梁侧模板的均布荷载 (N/mm)； q=( + ) = N/mm 最大弯矩计算公式如下 : M= = f= 106/= N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于 N/mm2,满足要求 ! (2).抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 : 15 Q = 截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q= = kN 截面抗剪强度计算值 T=3 3437/(2 800 18)= N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]= N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求 ! (3).挠度计算 最大挠度计算公式如下 : 其中 q = = N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下 的最大挠度 v = (100 )= mm 梁侧模板的挠度计算值 : v = [v] = 250/250,满足要求 ! 计算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N =( + ) 穿梁螺栓直径为 12 mm； 穿梁螺栓有效直径为 mm； 穿梁螺栓有效面积为 A= mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]= kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N= kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距 500 mm。 每个截面布置 1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度 满足要求 ! 16 情况二高支模计算书 (一 )楼板模板及支架的基本参数 楼板模板支撑高度按 ，板厚为 120mm，门式架搭设间距为 900mm；板底采用单木枋，间距 300mm；板顶托采用双木枋。 (二 )楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 ： (1)钢筋混凝土板自重 (kN/m)： q1 = = kN/m (2)模板的自重线荷载 (kN/m)： q2 = = kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载 (kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = = kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = (+)+ = kN/m 、挠度、抗剪计算 9 0 0 9 0 0 9 0 0 2 . 9 8 k N / mA B 木方计算简图 0 . 1 9 30 . 2 4 1 木方弯矩图 () 0 . 4 3 10 . 0 3 4 木方变形图 (mm) 17 1 . 0 71 . 6 11 . 3 41 . 3 41 . 6 11 . 0 7 木方剪力图 (kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1= kN N2= kN N3= kN N4= kN 经过计算得到最大弯矩 M= 经过计算得到最大支座 F= kN 经过计算得到最大变形 V= mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = ； I = ； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f= 106/= N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 ,满足要求 ! (2)木方抗剪计算 面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪强度计算值 T=3 (2 80 80)= 截面抗剪强度设计值 [T]= N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求 ! (3)木方挠度计算 最大变形 v = mm 木方的最大挠度小于 ,满足要求 ! 18 (三 )楼板底托梁计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元（软件计算模型取三跨计算，计算值已具备一定的安全储备）。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= kN/m。 1 2 2 0 6 1 0 1 2 2 0 6 1 0 1 2 2 0 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 2 . 9 5 k N 0 . 1 2 k N / mA B 托梁计算简图 1 . 2 6 41 . 1 8 7 托梁弯矩图 () 2 . 8 0 40 . 5 1 8 托梁变形图 (mm) 6 . 1 66 . 1 63 . 2 1 3 . 1 70 . 2 2 0 . 1 82 . 7 7 2 . 8 05 . 7 55 . 7 94 . 8 84 . 8 81 . 9 3 1 . 8 91 . 0 61 . 0 97 . 4 5.4 . 5 0 4 . 4 61 . 5 1 1 . 4 71 . 4 7 1 . 5 14 . 4 6 4 . 5 07 . 4 57 . 4 51 . 0 91 . 0 61 . 8 9 1 . 9 34 . 8 84 . 8 85 . 7 95 . 7 52 . 8 0 2 . 7 70 . 1 8 0 . 2 23 . 1 7 3 . 2 16 . 1 66 . 1 6 托梁剪力图 (kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 经过计算得到最大支座 F= kN 经过计算得到最大变形 V= mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = ； 19 I = ； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f= 106/= N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 N/mm2,满足要求 ! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪强度计算值 T=3 7449/(2 160 80)= N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]= N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求 ! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v = mm 顶托梁的最大挠度小于 ,满足要求 ! (四 ) 立杆的稳定性计算 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力 (kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架 (MF1219) 1榀 kN 交叉支撑 2副 2 = kN 连接棒 2个 2 = kN 可调底座 2个 2 = kN 可调托座 2个 2 = kN 合计 kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = / = kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算 (kN/m) 剪刀撑采用 ，按照 4步 4跨设置，每米高的钢管重计算： tg =(4 )/(4 )= 2 (4 )/cos /(4 )= 20 水平加固杆采用 ，按照 1步 1跨设置，每米高的钢管重为 (1 )/(1 )= 每跨内的直角扣件 1个，旋转扣件 1个，每米高的钢管重为 kN/m； (1 +4 )/= kN/m 每米高的附 件重量为 ； 每米高的栏杆重量为 ； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = kN/m。 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第 1榀门架两端点力 ， 第 2榀门架两端点力 ， 第 3榀门架两端点力 ， 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = kN。 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = + NQ 其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值， NG = kN/m； NQ —— 托梁传递荷载， NQ = kN； H —— 脚手架的搭设高度， H = m。 经计算得到， N = += kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值， N = ； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值 (kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式 计算 21 其中 —— 门架立杆的稳定系数 ,由长细比 kh0/i 查表得到， =； k —— 调整系数， k=； i —— 门架立杆的换算截面回转半径， i=； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩， I=； h0 —— 门 架的高度， h0=； I0 —— 门架立杆的截面惯性矩， I0=； A1 —— 门架立杆的净截面面积， A1=； h1 —— 门架加强杆的高度， h1=； I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩， I1=； A —— 一榀门架立杆的毛截面面积， A=2A1=； f ——。