矿井运输提升选型设计指导书(编辑修改稿)

矿井运输提升选型设计指导书(编辑修改稿)内容摘要：

选择标准箕斗后，应根据箕斗容积和煤的松散容量计算箕斗实际载重。  jVrQ （ t） 式中： r —— 煤或矸石的松散容重， 3mt ； jV —— 所选标准箕斗的有效容积， 3m。 4） 提升最 大速度的确定 根据箕斗实际载重核定实际需要的一次提升时间 xT 为： 0036 00 6   nf rnx ACC QtbT （ s）         224212211HauTauTaV xxm （ sm ） 根据 mV 选取提升机所允许的标准最大提升速度 14mV (m/s)。 5） 估算实际提升能力  uVHaVT mmx （ s） mV —— 标准最大提升速度， sm。   CT QtbAxrnn （ yt ） 17 三、计算各方案经济指标 各方案的经济指标包括下列内容： 设备总投资 它包括设备费、运杂费、安装费和土建 工程 费。 土建工程费是指 井 架（ 井 塔）、提升机房、 井 筒及 井 筒装备费等。 上列各费可参阅 [7]和有关手册表得 到。 年运行费 年运行费包括设备的折旧费、设备维修费和工人的工资三项。 设备的年折旧费是根据设备的年折旧率或设备服务年限来计算，设备维修费一般按年折旧费的8%计算。 设备名称 年折旧率 提升容器 10% 提升机 4% 钢丝绳 200% 天 轮 10% 井 架（ 井 塔） 2% 装卸载设备 2% 电动机 4% 电控设备 4% 提升机房 4% 年电费 交流拖动时吨煤电耗的计算： 在概算时因速度图与力图尚未做出，所以按下列公式进行概算： 吨煤电耗： TKVW jm   dt  （度 /t） 式中： K —— 矿井阻力系数，箕斗提升  ，罐笼提升  ； T —— 一次提升的 纯 运行时间（不含休止时间）； j —— 减速器的效率； d —— 电动机的效率。 18 主井年电耗： 66ntY  （度） 四 、 技术经济比较 方案比较内容包括技术与经济两个方面。 在技术比较中，应比较每个提升方案的提升能力大小，完成提升任务的安全性、可靠性、灵活性、生产管理的方便性、设备结构的复杂性，设备 的供应情况、设备安装施工的难易程度和正常维修的难易程度等。 在经济方面 要做到初期投资、年运行费与电费要小，或虽投资费大但运行费低，且多投资部分能在十年的运行费中追回，同时还应结合国家的建设方针、投资限额等综合考虑。 19 第三节 多绳摩擦提升机选型设计 一、 设计依据 主井 矿井年产量 nA ， 300 万吨 /年 年工作日 nb ， 320 天 每日工作时数 rt ， 18 小时 井深 sH ， 装载高度 zH ， 卸载高度 xH ， 装载方式 煤的松散比重  ， 3/mt 二、 提升容器的计算选择 如经过方案比较，则容器已定不必重新计算，否则需按提升方案确定部分的要求进行提升容器的计算与选择。 三、 钢丝绳的选择计算 多绳摩擦式提升一般选用镀锌三角股钢丝绳，而立井提升多选用 )33(6 、 )34(6 、 )36(6 、 )37(6 、 )42(6 、 )43(6 、 )24(6 、 甲)36(6 、 甲)37(6等。 尾绳可选用扁钢丝绳或多层股不旋转钢丝绳。 由于扁钢丝绳生产效率低、价格高，应尽量选用多层股（不旋转）钢绳 18 34 7 或 园股 钢丝绳 6 1 6 37. 主井提升钢丝绳计算选择 具体计算选择方法可参考 [1]第十一章第三节进行。 请注意公式中相关高度尺寸的物理意义及计算方法。 5 2 7 8c  jh HHHH （ m） 20  RhHHHH grxj （ m）  xjj HHH （ m） 式中： cH —— 钢丝绳的悬垂长度 ， m； hH —— 最低出车水平到尾绳 环端部 的高度， m； jH —— 卸载点距多绳摩轮中心的高度， m； jH —— 井架（塔）高度，可暂按下表取值： 提升机布置方式 井架（塔）高度 ,m 说明 井塔式 35~50 箕斗提升取较大值 罐笼提升取较小值 落地式 25~35 xH —— 卸载高度， m； LH —— 尾绳连接装置高度，约取 mH 2L ； gH —— 过卷高度， m，同前按规程要求取值； S —— 两提升容器的中心距， m。 从提升容器的技术规格表中查取。 尾绳的选择 因尾绳负荷较小（只承担本身自重），其抗拉 强度 可选用 a1400MPB  ，且不必校验安全系数。 从选型设计上说，希望采用等重尾绳，这对于生产管理也较方便（规格较少），在不能采用等重尾绳的情况下，建议选用重尾绳，当尾绳的单重略重于提升钢丝绳的总单重（一般以不超过 3%为宜），提升系统的动力学可以按等重尾绳的提升系统计算，不影响计算的准确性。 具体选择方法参见 [1]第十一章的第三节进行计算选择。 验算主提升钢丝绳的安全系数    aahjp mHHqnHPgQ 6400004)](nG[ n  式中： n —— 主提升钢丝绳数目 ； 21 PQ —— 每条钢丝绳的破断拉力， N； G —— 钢丝绳的终端载荷重量， kg； P —— 选出的主钢丝绳单位长度重量， kg/m； n —— 尾绳的数目 ； q —— 选出的每条尾绳单位长度重量， kg/m； am —— 钢丝绳安全系数，按规程要求选取； H 与 hH 同上。 四、提升机计算选择 摩擦轮直径计算 根据煤矿安全规程，摩擦轮直径 39。 D 应符合下表要求 井上 井下 落地式及有导向轮的塔式提升机 2 7 9 0319090dD    2480d08D  1980900D   上表中， d 为提升钢丝绳的直径， 31mm；δ为提升钢丝绳中最粗的钢丝直径，。 提升系统的最大静张力 max39。 F 和最大静 张 力差 max c39。 F 计算    6 0 4 0 5 9 0 8 010)]([gm a x hj HHqnHnPGF （ N）   ])q([gm a x HnPnQF c （ N） 式中： Q —— 一次提升货载重量， kg。 其他符号意义大小同上。 令： nPq n  —— 不平衡系数，即尾绳与主绳每米重量差， kg/m。 安 装 地 点 结 构 型 式 22 摩擦提升机的选择 根据计算的 D 、 maxF 、 max cF 、 mV 查摩擦提升机规格表，详见 [1]的表 11 3，选取标准提升机，并得到该提升机的有关技术参数，如主导轮直径 D、导向轮直径 xD 、最大静张力 maxF 、最大静张力差 max cF 、提升机变位质量 jG 、导向轮变位质量 xG 等。 必须满足 maxmax FF  ， max cmax c FF 。 型号 JKMD— 4 主导轮直径 钢丝绳根数 4 根 钢丝绳最大静张力差 220KN （ ū=） 钢丝绳最大静张力 570KN （ 1670） 钢绳最大直径 38mm 钢丝绳间距 300mm 最大提升速度 15m/s 验算主导轮衬垫比压 BP 2）、落地式布置 （ 1）、双箕斗提升系统 6B)(]2H2[gPn D dqHnqHnnP hz （ Pa） 式中： D —— 主导轮直径， m； d —— 主提钢丝绳直径， m； 其它符号同前。 3）、摩擦衬垫比压验算 MpPB ][PB 即： 式中： ][PB —— 摩擦衬垫许用比压。 一般采用塑料衬垫，许用比压 aB 2MP][P 。 23 五、 提升机对井筒相对位置的计算 布置方式如图５所示。 图5 落地式提升机对井筒相对位置1）、井架高度计算 （ 1） 、 井口水平至下天轮中心线距离 1jH 384 2  tgrxj RHHHH （ m） 式中： tR —— 天轮半径 ， m。 （ 2） 、 两天轮中心距 e e 值与布置有关，且影响到围包角的大小。 e 值取的过大，则两条钢丝绳互相平行，主导轮围包角仅为 180176。 ，若欲增大围包角，必须设置导向轮，从而使 24 系统复杂化，且增大 了 维护工作量。 e 值取的过小，虽围包角增大，但天轮平台上吊车不好布置。 一般可按下式计算：   ~~)~1(  tDe （ m） （ 3） 、 井架高度 jH   ~  eHH jj （ m） 应将计算出的井架高度 jH 圆整成整数。 2） 、 主导轮中心至井筒中心距离 sL  DHL js （ m） 应将 sL 圆整成整数。 3） 、 钢丝绳弦长 （ 1）、下弦长 1xL  。