高支撑模板施工方案(正(编辑修改稿)

高支撑模板施工方案(正(编辑修改稿)内容摘要：

4)+5179。 179。 10004/384179。 9500179。 179。 104=+=。 ＜方木最大允许挠度值 :[V]=1000/400=。 满足要求。 支撑木方的钢管计算 : 钢管强度验算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力， P =179。 += kN； P P P P P P P P P P P P P P P P 1000 1000 1000 支撑钢管计算简图 支撑模板下方木的大楞钢管按 壁厚计算。 惯性矩 I=179。 104mm4； 截面抵抗矩 W=179。 103mm3； 最大弯矩 Mmax==179。 179。 =。 最大支座力 Nmax=+=179。 +179。 =+ =。 钢管最大弯曲应力 σ =M/W=179。 106/179。 103=＜钢管抗 压强度设计值 :[f]=。 满足要求。 钢管挠度验算 最大挠度 ω max=(100EI)=179。 2215179。 10003/(100179。 206000179。 107800=。 ＜钢管最大允许挠度值 :[ω ]=1000/400=。 满足要求。 15 扣件抗滑移 计算 :双扣件承载力设计值取 16kN，按照扣件抗滑承载力系数 ,双扣件实际承载抗滑值 =16179。 =。 水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=Nmax=； ＜ ；采用双扣件的抗滑承载力设计计算满足要求。 模板支架立杆荷载标准值 (轴力 )：作用于模板支架上的荷载包括静载、活载、风荷载。 回转半径 : i= AI/ = 424/107800 = =。 由长细比的计算结果：λ =L/i=1200/=。 查表得轴心受压立杆的稳定系数 φ= 立杆采用φ 48179。 焊接钢管。 静截面面积 A=424mm2。 钢管立杆抗压强度设计值： [f]=。 静载标准值如下： (1)支撑架自重： NG1=179。 =。 (2)模板自重 : NG2=179。 179。 =。 (3)钢筋砼楼板自重 :NG3=179。 179。 179。 =。 静荷载标准值 :NG=NG1+NG2+NG3=++=。 荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒砼时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ: NQ=（ ++)179。 179。 =。 立杆的轴向压力设计值计算 : N=+=179。 +179。 =。 按立杆的强度计算受压应力 : σ =N/A=13590/=。 ＜钢管抗压强度设计值 :[f]=。 满足要求。 立杆的稳定性计算 :σ =N/φ A=13590/179。 =。 ＜钢管抗压 16 强度设计值 :[f]=。 稳定性满足要求。 梁模板计算书 计算参数 模板支撑及构造参数 : 本工程梁的最大截面为 :宽度 b=，高度 h=，最长的梁为 ；混凝土结构板厚度为 :。 梁支撑架搭 设高度为 ,立杆上端伸出至模板支撑点长度 :a=,支撑架步距 :,根据规范规定应与结构板立杆成倍数，故该梁立杆纵距 (沿梁跨度方向 )间距 ，立杆横向间 (排 )距 ，同时在梁的断面 1/2 处加设一道支撑立杆 (按双立杆施工 )，间距同为。 采用的钢管规格为： 立杆和底模板下方木下的钢管（大楞）采用 φ 48179。 壁厚的焊接钢管 ，其余各类杆件均采用 φ 48179。 壁厚的焊接钢管，扣件连接方式 :最上端顶部水平杆为双扣件 ,其余为单扣件连接；扣件抗滑承载力折减系数 :按 计。 荷载参数 模板自重 :。 新浇混凝土自重 :。 钢筋自重 :(以砼体积 )。 施工均布荷载标准值 (kN/m2):计算模板时取 ，计算支撑小楞构件时取 ，计算支架立柱时取。 振捣砼荷载标准值（ kN/m2）：水平模板取 ；垂直面板取。 倾倒砼侧压力 (kN/m2)。 17 材料参数 材材弹性模量 :E=。 木材抗弯强度设计值 fm=。 木材抗剪强度设计值 fV=。 面板弹性 模量 E=； 面板抗弯强度设计值 fm=。 钢材弹性模量 E=179。 103N/mm2。 钢材抗弯强度设计值 fm=。 梁底模参数 梁底模板下（小背楞）支撑的间距： 170mm； 面板厚度： 18mm； 梁侧模板参数 主楞间距： 400mm； 次楞间距： 300mm； 穿梁对拉螺栓水平间距： 400mm； 穿梁对拉螺栓竖向间距： 450mm； 穿梁对拉螺栓直径采用φ（ M） 12； 次楞（小背楞）采用 100179。 50 方木； 主楞（大楞）采用φ 48179。 壁厚钢管。 梁模板荷载标准值计算 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力：按下列公式计算： F=√ 1/2 F/=γcH 取二式中的较小值； F=179。 179。 179。 179。 179。 √ =。 F/=179。 =。 18 取二者最小值，故最大侧压力为 ； γC— 混凝土密度，取 ； t0— 新浇混凝土的初凝时间（ h）： t0=200/（ T+15)=。 T— 砼入模温度，取35℃； β1— 外加剂影响修正系数，采用泵送砼：取 ； β2— 砼坍落度影响系数，取。 V— 混凝土浇筑速度 (m/h，取。 梁侧模板内外楞的计算 内楞计算：内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本模板工程龙骨采用 100179。 50（ h）木楞，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I=bh3/12=100179。 503/12=。 W=bh2/6=100179。 502/6=。 q 400 400 400 内楞计算简图 （ 1）内楞强度验算 计算公式： σ =Mmax/W q=（ 179。 179。 +179。 179。 ） 179。 =。 为梁净高 内楞的最大弯矩 : 内楞的计算跨度 (外楞间距 ):l=400mm。 Mmax=KMql2=179。 179。 4002=179。 内楞的最大弯矩应力计算值 : σ =Mmax/W σ =179。 105/179。 103=。 ＜内楞抗弯强度设计值 [f]=。 满足要求。 19 （ 2）内楞的挠度验算 内楞的最大挠度计算公式：ω =kWql4/100EI≤［ω］ =l/250 Kw— 挠度计算系数： KW=； q— 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=179。 179。 =。 l— 计算跨度（外楞间距）： l=400mm； I— 内楞的截面惯性矩： I=179。 105N/mm2； E— 木材的弹性模量： E=内楞的最大挠度计算值：ω = 179。 179。 4004/(100 179。 9500179。 179。 105)=。 ＜ ［ ω］ =400/250=。 满足要求。 外楞计算 外楞承受内楞传递的荷载 ，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程外楞采用双根φ 48179。 钢管（竖向设置），载面抵抗矩 W 和载面惯性矩 I 分别为 :W=179。 103(mm3)。 I=179。 104(mm4)。 P P P 450 450 450 外楞计算简图 （ 1）外楞抗弯强度验算： σ =Mmax/W ＜ [f] σ — 外楞受弯 应力计算值（ N/mm2）； Mmax— 外楞的最大弯矩（ ）； φ 48179。 截面抵抗矩 W=179。 103mm。 [f]— 外楞的强度设计值； 20 外楞的计算跨度（沿竖向对拉螺栓间距）： I=450mm； 水平向对拉螺栓间 400mm； 作用在外楞上的荷载 :q=(179。 179。 ＋ 179。 179。 )179。 179。 =； 外楞的最大弯矩 :Mmax=179。 179。 103179。 450=179。 σ =Mmax/2W=179。 105/2179。 5080=； ＜ [f]=205N/mm2。 满足要求。 （ 2）外楞的挠度验算； ω =KwPl3/100EI E— 外楞的弹性模量，值为 206179。 103（ N/mm3） φ 48179。 钢管截面惯性矩 I=179。 104mm4， l— 计算跨度（对拉螺栓间距）： l=450mm； P— 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： P=179。 179。 =。 外楞的最大挠度计算值 :ω =179。 179。 103179。 4503/100179。 206179。 103179。 179。 104=。 ＜外楞的最大允许挠 [ω ]=。 满足要求。 对拉螺栓计算 计算公式： N＜ [N] N— 穿梁螺栓所受的拉力； A— 穿梁螺栓有效面积（ mm2）； F— 穿梁螺栓的抗拉强度计计值，取 170N/mm2； 设穿梁螺栓直径：φ 12 有效直径 =。 有效面积 A0=76mm2。