规划馆及档案馆单体二层梁板高支模施工方案(编辑修改稿)

规划馆及档案馆单体二层梁板高支模施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。 4）触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临 时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。 5）中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。 轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用 2629摄氏度温水或 50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。 5．安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负责人，在第一时间安排作业人员撤离作业面； 6．一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知 1 110 到场。 高支模的施工管理 ： 组 长：白建勇 副组长：施旭光、王少乾 组 员：木工工长、安全员、施工员、质量员 施工现场安全责任人：王礼 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 12 ： ⑴高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。 ⑵施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 ⑶支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。 ⑷高支模施工现场作业人员不得从支撑系 统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。 ⑸高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 ⑹混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。 截面 工程属性 新浇混凝土梁名称 KL14 新浇混凝土梁计算跨度 (m) 9 混凝土梁截面尺寸 (mm mm) 350 900 新浇混凝土结构层高 (m) 梁侧楼板厚度 (mm) 100 荷载设计 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 13 新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 梁 板 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值ω k(kN/m2) 基本风压ω 0(kN/m2) 非自定义 : 风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ s 模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用 (B) 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 1200 梁两侧立柱间距 lb(mm) 850 步距 h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距 l39。 a(mm)、 l39。 b(mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 425 梁底增加立柱根数 0 每跨距内梁底支撑小梁根数 4 梁 底支撑主梁一端悬挑长度 (mm) 300 设计简图如下： 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 14 平面图 立面图 面板验算 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 15 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 18 面 板 抗 弯 强 度 设 计 值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 按四等跨连续梁计 算，简图如下： W＝ bh2/6=350 18 18/6 ＝ 18900mm3 ， I＝ bh3/12=350 18 18 18/12 ＝170100mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k) h)+， (G1k+ (G2k+G3k) h)+] b=[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2] ＝ q1 静＝ [G1k+(G2k+G3k) h] b＝ [+(24+) ] ＝ q1 活＝ Q2k b＝ 2 ＝ q2＝ [G1k+(G2k+G3k) h] b＝ [+(24+) ] ＝ 1）、抗弯验算 σ＝ Mmax/W＝ max[ + ， + ， ] 106/18900＝ ≤ [f]＝15N/mm2,满足要求。 2）、挠度验算 ν max＝ (100EI)＝ 4004/(100 10000 170100)＝ ≤[ν ]＝ l/400＝ 400/400＝ 1mm,满足要求。 3）、支座反力计算 设计值 (承载能力极限状态 ) Rmax＝ q1 静 l+ q1 活 l＝ + ＝ 标准值 (正常使用极限状态 ) R39。 max＝ ＝ ＝ 小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格 (mm) 50 100 小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值[f](N/mm2) 小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值[τ ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 计算简图如下： 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 16 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ () ＝ 梁左侧楼板传递给小梁荷载 F1= max[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2)] ()/2 + () ＝ 梁右侧楼板传递给小梁荷载 F2= max[ (+(24+) )+ 2， (+(24+) )+ 2)] ()/2 + () ＝ 正常使用极限状态： 面板传递给小梁 q1＝ ＝ 小梁自重 q2＝ () ＝ 梁左侧楼板传递给小梁荷 载 F1=(+(24+) ) ()/2 +() ＝ 梁右侧楼板传递给小梁荷载 F2=(+(24+) ) ()/2 + () ＝ 1）、抗弯验算 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 17 小梁弯矩图 (kN m) σ＝ Mmax/W＝ 106/83330＝ ≤ [f]＝ ,满足要求。 2）、抗剪验算 小梁剪力图 (kN) Vmax＝ τ max＝ 3Vmax/(2bh0)=3 1000/(2 50 100) ＝ ≤ [ τ ] ＝,满足要求。 3）、挠度验算 小梁变形图 (mm) ν max＝ ≤ [ν ]＝ l/400＝ 850/400＝ ,满足要求。 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝ ， R2＝ 正常使用极限状态 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 18 R1＝ ， R2＝ 主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格 (mm) Ф 48 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值[τ ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知 R＝ max[R1， R2]＝ ， R39。 ＝ max[R139。 ， R239。 ]＝ 1）、抗弯验 算 主梁弯矩图 (kN m) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤ [f]＝ 205N/mm2,满足要求。 2）、抗剪验算 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 19 主梁剪力图 (kN) Vmax＝ τ max＝ 2Vmax/A=2 1000/489＝ ≤ [τ ]＝ 125N/mm2,满足要求。 3）、挠度验算 主梁变形图 (mm) ν max＝ ≤ [ν ]＝ l/400＝ 1200/400＝ 3mm,满足要求。 4）、扣件抗滑计算 8kN＜ R＝ ≤ 12kN 单扣件在扭矩达到 40～ 65N m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求。 同理可知，右侧立柱扣件受力 8kN＜ R＝ ≤ 12kN 单扣件在扭矩达到 40～ 65N m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求。 立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ13020xx 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距 hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm) 100 顶部立杆计算长度系数μ 1 非顶部立杆计算长度系数μ 2 钢管类型 Ф 48 立柱截面面积 A(mm2) 489 回转半径 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗压强度设计值 f(N/mm2) 205 蚌埠市三馆项目 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司 20 长细比验算 顶部立杆段： l01=kμ 1(hd+2a)=1 (1500+2 100)= 非顶部立杆段： l02=kμ 2h =1 1500= λ =l0/i=≤ [λ ]=210 长细比满足要求。 1）、风荷载计算 Mw＝ ω k la h2/10＝ ＝ m 2）、稳定性计算 根据《建筑施工模板安全技术规范》公式 ，荷载设计值 q1 有所不同： 1)面板验算 q1＝ [ (+(24+) )+ 2] ＝ 2)小梁验算 F1＝ [ (+(24+) )+ 1] ()/2 ＝ F2＝ [ (+(24+) )+ 1] ()/2 ＝ q1＝ q2＝ 同上四～六计算过程，可得： 顶部立杆段： l01=kμ 1(hd+2a)= (1500+2 100)= λ 1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得，φ 1＝ 立柱最大受力 N＝ max[R1+N 边 1， R2+N 边 2]+Mw/lb＝ max[+ [(+(24+) )+ 1] (+)/2 ， + [ (+(24+) )+ 1] (+)/2 ]+＝ f＝ N/(φ A)+Mw/W＝ 103/( 489)+ 106/5080＝ ≤ [f]＝ 205N/mm2,满足要求。 非顶部立杆段： l02=kμ 2h = 1500= λ 2＝ l02/i＝ ＝ ，查表得，φ 2＝ 立柱最大受力 N＝ max[R1+N 边 1， R2+N 边 2]+Mw/lb＝ max[+ [(+(24+) )+ 1] (+)/2 ， + [ (+(24+) )+ 1] (+)/2 ]+＝ f＝ N/(φ A)+Mw/W＝ 103/( 489)+ 106/5。