行政实验楼阶梯教室高支撑架方案(编辑修改稿)

行政实验楼阶梯教室高支撑架方案(编辑修改稿)内容摘要：

的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA= 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB= 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=()/4(+)+2()0.300= 简图 (kNm) 剪力图 (kN) 弯矩图 (kNm) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力 : N1=N3= kN； N2= kN； 最大弯矩 Mmax= kNm； 最大挠度计算值 Vmax= mm； 最大应力 σ=106/4490=32 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑小横杆的 最大应力计算值 32 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求 ! 、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 、扣件抗滑移的计算 : 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取 ，扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的双扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= kN； R kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 、立杆的稳定性计算 : 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤ [f] : 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 = kN ； 脚手架钢管的自重 ： N2 = = kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重： N3=[(+()/4)+(+()/4)(+2)]= kN； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： N4=(+)[+()/4]= kN； N =N1+N2+N3+N4=+++= kN； υ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)： i = ； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = ； W 立杆净截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即 : lo = Max[,+2]= m； k 计算长度附加系数，取值为： ； μ 计算长度系数，参照《扣件式规范》表 ， μ=； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=。 得到计算结果 : 立 杆的计算长度 lo/i = / = 187 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ=(424) = N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 : 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力： N1 = kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = ()= kN； N =N1+N2 =+= kN ； υ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)： i = ； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = ； W 立杆净截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 钢管立 杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)； 根据《扣件式规范》，立杆计算长度 lo有两个计算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即 : lo = Max[,+2]= m； k 计算长度附加系数，取值为： ； μ 计算长度系数，参照《扣件式规范》表 ， μ=； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=。 得到计算结果 : 立杆的计算长度 lo/i = / = 187 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ=(424) = 119 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 119 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 考虑 到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = (+2) = m； k1 计算长度附加系数按照表 1取值。 k2 计算长度附加系数， h+2a = 2取值 ； lo/i = / = 126 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆的最大应力计算值 ； σ= (424) = N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 梁段 : WkL2： 、参数信息 (1).模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)： ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)： ； 立杆步距 h(m)： ；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)： ； 梁支撑架搭设高度 H(m)： ；梁两侧立杆间距 (m)： ； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数： 0； 采用的钢管类型为 Φ483； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：； (2).荷载参数 新浇混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；钢筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷载标准值 (kN/m2)： ；新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2)： ； 振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2)： ；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)： ； (3).材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗压强度设计值 fc(N/mm)： ； 木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)： ； 面板材质：胶合面板；面板厚度 (mm)： ； 面板弹性模量 E(N/mm2)： ；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)： ； （ 4） .梁底模板参数 梁底方木截面宽度 b(mm)： ；梁底方木 截面高度 h(mm)： ； 梁底纵向支撑根数： 2； （ 5） .梁侧模板参数 主楞间距 (mm)： 800；次楞根数： 3； 主楞竖向支撑点数量： 2； 穿梁螺栓直径 (mm)： M12；穿梁螺栓水平间距 (mm)： 500； 竖向支撑点到梁底距离依次是： 150mm， 300mm； 主楞材料：木方； 宽度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 主楞合并根数： 2； 次楞材料：木方； 宽度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列 公式计算，并取其中的较小值 : F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新浇混凝土的初凝时间，取 ； T 混凝土的入模温度，取 ℃； V 混凝土的浇筑速度，取 ； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ； β1 外加剂影响修正系数，取 ； β2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 分别计算得 kN/m kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞的根数为 3根。 面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图 (单位： mm) （ 1） .强度计算 材料抗弯强度验算公式如 下： σ ＝ M/W [f] 其中， W 面板的净截面抵抗矩， W = 80； M 面板的最大弯矩 (Nmm)； σ 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2) [f] 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算： M = 其中 ， q 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值 : q1= =； 振捣混凝土荷载设 计值 : q2= 4=； 计算跨度 : l = (950120)/(31)= 235mm； 面板的最大弯矩 M= (+)[(950120)/(31)]2 = 105Nmm； 面板的最大支座反力为 : N==(+)[(950120)/(31)]/1000= kN； 经计算得到，面板的受弯应力计算值 : σ = 105 / 104=5N/mm2； 面板的抗 弯强度设计值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求。 （ 2） .挠度验算 ν = (100EI)≤ [ν]=l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 : q = q1= ； l计算跨度 : l = [(950120)/(31)]=235mm； E面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩 : I = 80； 面板的最大挠度计算值 : ν= [(950120)/(31)]4/(1。