螺旋搅蜡机铸造设备机械(编辑修改稿)

螺旋搅蜡机铸造设备机械(编辑修改稿)内容摘要：

3 5 1 . 2 3 . 3 3 1 0( 1 ) ( ) ( 1 . 3 3 7 1 ) ( ) 4 3 . 2 5[ ] [ 4 2 0 ] 0 . 3 1 . 3 3 7HaKTa i m mi        取 a=65,70,80... 模数 m=,3... 由于是两种速度的变换是由滑移齿轮实现，因此其中心距应与第一种转速时的一样取 105a mm 12() 2 .52m Z Zam由 公 式 1 2 2 1 284 37 36。 48Z Z i Z Z    可 得 ； 又 传 动 比 取； 因此实际传动比 22 1 48 133336Zi Z   传动比验算 1 . 3 3 3 1 . 3 3 7 0 . 3 0 % 3 %1 . 3 3 7i      符合设计要求，最后得各项数据 ：12105 36。 48a m m m m m Z Z    取齿宽系数 a= ，则 105 31. 5ab a m m     最后 取大齿轮的齿宽 2 35b mm ， 小齿轮 齿宽 12 5 40b b m m   验算齿轮弯曲强度 按最小齿宽 mm 计算 由 参考文献 [4]图 38和图 59查得齿形系数： 1 1 12 2 23 6 2 . 5 3 1 . 6 64 8 2 . 3 6 1 . 6 7F a s aF a s aZ Y YZ Y Y      31 1 1112212 2 1 . 2 3 . 3 3 1 0 2 . 5 3 1 . 6 6 4 . 7 4 ,3 1 . 5 2 . 5 3 6F s aFFK T Y Y M P ab m Z        安 全  2 221 1 2 . 3 6 1 . 6 74 . 7 4 4 . 4 5 ,2 . 5 3 1 . 6 6sa FFF saYY M P aYY      F2F1 安 全 齿轮的圆周速度 11 3 . 1 4 1 5 2 . 5 3 6 1 3 9 0 6 . 5 5 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0dnv m s      满足要求。 验算运动误差 低 转速 1 200 / minwnr ，实际的总传动比 21 1 512 .6 6 .9 819Zii Z    而 实际 的 转速1 1 1390 1 9 9 . 1 4 / m in6 . 9 8nnri  电； 因此 误差 111 1 1 9 9 . 1 4 2 0 0 0 . 4 3 % 3 %200wwnnn        符合设计。 第二种 高 转速 2 400 / minwnr ，实际的总传动比 22 1 482 .6 3 .4 6 736Zii Z    且 实际 的 转速2 2 1390 4 0 0 . 9 2 / m in3 . 4 6 7nnri  电； 所以误差 222 2 4 0 0 . 9 2 4 0 0 0 . 2 3 % 3 %400wwnnn       符合设计。 齿轮的主要参数及结构 齿轮主要参数 第一种转速 200 / minwnr ： 表 71 低速 齿轮 各项数据 名称 代号 公式及数据 备注 分度圆直径 d 11223 1 9 5 73 5 1 1 5 3d m Z m md m Z m m       **  齿顶高 ah * 3 3aah m h m m    齿根高 fh **( ) ( 1 0. 25 ) 3 3. 75fah h C m m m      全齿高 h 3 5 5ah h h m m     齿顶圆直径 ad *11 *22( 2 ) ( 1 9 2 1 . 0 ) 3 6 3( 2 ) ( 5 1 2 1 . 0 ) 3 1 5 9aad Z h m m md Z h m m m             齿根圆直径 fd **11**22( 2 2 ) ( 2 2 ) 145 .5fad Z h C m mmd Z h C m mm       基圆直径 bd 1122c o s 5 7 c o s 2 0 5 3 . 5 6c o s 1 5 3 c o s 2 0 1 4 3 . 7 7bbd d m md d m m       齿距 p 3. 14 15 3 9. 42p m m m    齿厚 s 9 .4 2 4 .7 122ps m m   槽宽 e 9 .4 2 4 .7 122pe m m   第二种 高 转速 2 400 / minwnr ： 表 72 高速 齿轮 各项数据 名称 代号 公式及数据 备注 分度圆直径 d 11222 .5 3 6 9 02 .5 4 8 1 2 0d m Z m md m Z m m       **  齿顶高 ah * 2 .5 1 .0 2 .5aah m h m m    齿根高 fh **( ) ( 1 0. 25 ) 2. 5 3. 12 5fah h C m m m      全齿高 h 5 5ah h h mm     齿顶圆直径 ad *11 *22( 2 ) ( 3 6 2 1 . 0 ) 2 . 5 9 5( 2 ) ( 4 8 2 1 . 0 ) 2 . 5 1 2 5aad Z h m m md Z h m m m             齿根圆直径 fd **11**22( 2 2 ) 8 3 .7 5( 2 2 ) 1 1 3 .7 5fad Z h C m mmd Z h C m mm       基圆直径 bd 1122c o s 9 0 c o s 2 0 8 4 . 5 7c o s 1 2 0 c o s 2 0 1 1 2 . 7 6bbd d m md d m m       齿距 p m m m    齿厚 s 7 .8 5 3 .9 322ps m m   槽宽 e 7 .8 5 2 .9 322pe m m   ． 2 齿轮结构设计 根据 文献 资料 [1] 当齿顶圆直径 200 500amm d mm时，齿轮采用腹板式；因此 两种速度情况的大齿轮都采用腹板式， 而 小齿轮采用实心式 的齿轮。 表 73 齿轮的各项结构指标 齿轮 结构形式 齿数 Z 第一种转速小齿轮 实心式 19 第一种转速大齿轮 实心式 51 第二种转速小齿轮 实心式 36 第二种转速大齿轮 实心式 48 第 8 章 轴设计 变 速器输入轴的结构设计 轴的材料 直接选择 Q195 钢 HBS=170， 对于轴结构的设计， 综合 考虑 到 轴上零件的定位、固定及装拆拟采用阶梯轴结构。 轴的径向尺寸的确定 ① 确定轴的最小直径 当 工作轴转速为 200r/min 时 ， 减速器输入轴转矩 3 . 5 .T N m T N m较大；因此应该满足此时转矩强度要求设计计算； 3 Pd C mmn ，式中 85 139 0 / m in 120P Kw n r C  ， 故最小轴径： 3m i n 0 . 4 8 51 2 0 8 . 4 51390d m m   选择联轴器来确定其径向尺寸： 转矩 1T = 则转矩 C1T =K .A T N m  由 参考资料 [1]表 114 查得选择弹性套柱销联轴器 TL2， Y 型孔，则 L=32mm。 允许的孔直径为 9~12mm .因此取1 12d mm。 ② 确定 2d 尺寸 取 2 15d mm。 ③ 计算轴颈尺寸 3d 32,dd 且 3d 段装滚动轴承，按照轴承内颈标准系列来确定轴的直径。 初选轴承型号是 6204，确定 3 d =20mm。 ④ 由于该轴段为齿轮轴则， 4425 25ad d m m d m m  取 ⑤ 另一侧 5 30d mm ⑥ 另一侧安装轴承6 20mm； 图 81 输入 轴的径向尺寸示意图 轴的轴向尺寸的确定 轴向尺寸的确定： ① 1 12d mm 轴段的长度等于联轴器的长度 1 32L mm。 ② 2 15d mm 轴段的长度2 3 2 ( 5 ~ 10) 15 10 12 8 50. 6L l k t c m m          ，取 2 50L mm ③ 3 20d mm 轴段的长度等于轴承 6204 的宽度 16mm 、套筒的长度 10mm 和挡油环的宽度 10mm 的和，所以 3 14 10 10 34L m m    ④ 4 25d mm 轴段的长度等于两齿轮宽度之和 80mm 加上 40mm ，所以此轴段的长度 4 126L mm ⑤ 5 30d mm 轴段的长度 5 6L mm ⑥ 6 20d mm 轴段的长度等于轴承 6204 的宽度 14mm 、套筒 8mm 、挡油环的宽度 10mm 及倒角 2mm 的和，所以此轴段的长度 6 34L mm 以下是轴的轴向尺寸示意图： 图 82 输入 轴 的轴 向尺寸示意图 轴的强度校核 初选轴承和轴承盖 ： 根据 3 20d mm 初选滚动轴承型号为 6204，由此可确定轴承盖的尺寸和类型， 作用在小齿轮上的圆周力和径向力： 11 12 2 3 3 3 0 1 1 6 . 8 457t TFNd    11 ta n 2 0 1 1 6 .8 4 ta n 2 0 4 2 .5 3   rtF F N 作用在大齿轮上的圆周力和径向力 : 12 22 2 3 3 3 0 7490  t TFNd 22 ta n 20 74 ta n 20 26 .93rtF F N    作用在联轴器上的作用力： 12 2 3 3 3 00 .2 5 0 .2 5 2 3 .4 571TFND      垂直面上的支反承力 : 图 83 垂直面支反力       11220133 11 6. 84 13 3 18 4 18 447 74 47 18 4 18 4tBVtBVMAFRNF         1 1 12 2 201 1 6 . 8 4 8 4 . 4 6 3 2 . 3 87 4 1 8 . 9 0 5 5 . 1AV t BVAV t BVYR F R NR F R N 水平面上的支反承力 : 图 84 水平面支反力       11220133 42 .5 3 13 3 18 4 18 447 26 .9 3 47 18 4 18 4rBHrBHMAFRNF         1 1 12 2 204 2 . 5 3 3 0 . 7 4 1 1 . 7 92 6 . 9 3 6 . 8 8 2 0 . 0 5A H r B hA H r B hXR F R NR F R N 力 F 在支点产生的支反力： 图 85 力 F支反力 0 (73 12 7 57 ) 23 .45 25 732 .7512 7 57 18 4MBFFNA      03 2 . 7 5 2 3 . 4 5 9 . 3B AF F F N     第一种速度时齿轮中心截面对应轴的截面 aa 的弯矩：               11。