广州市时尚旅游用品有限公司厂房自编号厂房二工程高支模专项施工方案

广州市时尚旅游用品有限公司厂房自编号厂房二工程高支模专项施工方案内容摘要：

b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数 KM=， M2=KMq2L2=350 2=43347N mm 跨中弯矩系数 KM=， M3=KMq2L2=350 2=32200N mm 剪力系数 KV=， V2=KVq2L=350=715N 挠度系数 Kυ =，υ 2=Kυ q,2L4/(100EI)=()350 4/(1006000486000 )= （按作用在边跨跨中计算） 计算荷载 P== kN ，计算简图如下 跨中弯矩系数 KM=， M4=KM PL=1000350=245000 N mm 支座弯矩系数 KM=， M5=KM PL=1000350= 122500N mm 剪力系数 KV=， V3=KVP== kN 挠度系数 K υ = ，υ 3=K υP,L3/(100EI)=()1000350 3/(1006000486000)= mm 2） 抗弯强度验算 M1=88365N mm， M2＋ M5=165847N mm， M3＋ M4=277200N mm 比较 M M2＋ M M3＋ M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=277200Nmm=m ，σ =Mmax/W=277200/54000=楼板底模抗弯强度σ =＜ fm=,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=1457N， V2+ V3=715+2100=2815N 比较 V V2＋ V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=2815N=,τ =3Vmax/（ 2bh） =32815/(2100018)= N/mm2 楼板底模抗剪强度τ =＜ fv=,满足要求。 4)挠度验算 υ max=υ 2+υ 3=+= [υ ]=350/250= 楼板底模挠度υ max=＜ [υ]=, 满足要求。 内力图如 下图 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 16 （ 3）第一层龙骨 (次楞 )验算 门架宽度 1200mm，门架间横向间距 600mm，计算跨数 2跨；第一层龙骨 (次楞 )间距 350mm,第一层龙骨 (次楞 )采用木枋 b=80mm,h=80mm； W=bh2/6=8080 2/6=85333mm3；I=bh3/12=8080 3/12=3413333mm4。 1)抗弯强度验算 q=q1第一层龙骨 (次楞 )间距 /计算宽度 =350/1000= kN/m 弯矩系数 KM=， Mmax=KMqL2=1200 2=324864Nmm= m σ =Mmax/W =324864/85333= 第一层龙骨 (次楞 )抗弯强度 σ=＜ fm=,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数 Kv=， Vmax=KVqL=1200=1711N= τ =3Vmax/（ 2bh） =31711/(28080)= N/mm2 第一层龙骨 (次楞 )抗剪强度 τ=＜ fv=,满足要求。 3)挠度验算 挠度 系数 K υ = ， q’ =q2 第 一 层 龙 骨 ( 次楞 ) 间距 / 计 算 宽 度=350/1000=υ max=Kυ q’ L4/(100EI)=1200 4/(10090003413333)= mm [υ ]=1200/250= 第一层龙骨 (次楞 )挠度 υ max=＜ [υ]=, 满足要求。 计算简图及内力图如下图： 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 17 （ 4）第二层龙骨 (主楞 )验算 门架纵向间距 900mm,计算跨数 2 跨 ,第二层龙骨 (主 楞 )采用 单枋 b=80mm,h=80mm； W＝18080 2/6=85333mm3； I＝ 18080 3/12=3413333mm4 1)抗弯强度验算 弯矩系数 KM=， P=(+)1000=2164N= Mmax=KMPL=2164900=636865Nmm=m σ =Mmax/W=636865/85333=第二层龙骨 (主楞 )抗弯强度 σ=＜ fm=,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数 KV=， Vmax=KVP=1000=3406N= τ =3Vmax/(2bh)=33406/(128080)= N/mm2 第二层龙骨 (主楞 )抗剪强度 τ=＜ fv=,满足要求。 (3)挠度验算 挠度系数 Kυ =， P， =(+)1000=885 N υ max=Kυ P， L3/(100EI) =885900 3/(10090003413 333)= [υ ]=900/250= 第二层龙骨 (主楞 )挠度 υ max=＜ [υ]=, 满足要求。 计算简图及内力图如下图： 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 18 (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的力 NQK1= 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（ ） NQK2=(+)1= kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载 NQK =NQK1＋ =+= kN 单 MF1219榀门式钢 管脚手架与交叉支撑重量 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量 NGK=()+(+)= kN 门式钢管脚手架总承载力为 NGK+NQK=+= kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值 门式钢管脚手架轴向力设计值 N=＜门架稳定承载力 ,满足要求。 钢管脚手架立杆设配套底座 20010 0mm,支承面为混凝土楼板（按 C15考虑） ,楼板厚 =120mm,上部荷载为： F=++[(+)]= （ 1）支承面受冲切承载力验算 β S=,ft=,hO=12020=100mm,η= ＋ σ pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,β h=1 ( h ft＋ pc,m)ηU mhO=[(1+0) 1000100]/1000= 受冲切承载力 ＞ F=,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(+2)(3)= 2,Al== 2 β l=(Ab/Al)=,fcc=7200=6120kN/m 2,ω= ωβ lfccAl=26120= 支承面局部受压承载力 ＞ Fa=,满足要求。 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 19 底 模楼模板 18mm，第一层龙骨 (次楞 )采用单枋 b=80mm， h=80mm，间距 350mm；第二层龙骨 (主楞 )采用 单枋 b=80mm， h=80mm；门架横向间距 600mm，门架纵向间距 900mm。 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。 所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。 无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过 8m 应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。 竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 （三） 施工图 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 20 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 21 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 22 七 、 梯屋面板 米 高支 模 搭设 方案 （一）、使用材料 楼面模板、梁侧模和底模模板采用 18mm厚夹板； 梁侧模板的竖直木枋采用 80mm 80mm木枋； 梁底板纵横龙骨均采用 80mm 80mm木枋； 楼面模板纵横龙骨采用 80mm 80mm木枋； 楼 板 支顶采用 MF1219门式 脚手架、可调式 U型上托盘； 纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用 48 钢管。 （二）、具体做法 120mm 厚 楼面模板上层木枋间距 300mm，下层木枋跨距不大于 900mm,门式架最 大排距≤1200mm。 支顶底部用可调式平头底座，支顶上部用 U 型可调节螺杆调节支顶上木枋高度。 螺杆伸出长度不超过 150mm。 纵横水平拉杆 ： 在门式架支 架 底部上 处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆。 所有与已完成砼柱在同一直线的纵横水平拉杆，端部均要顶至已完成的砼柱，以 加强抗侧向位移 ， 提高 支撑体系的整体稳定性。 剪刀撑布置：在支架四边 门架 两侧与中间支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。 所有钢管连接均采用配套扣件连接 （ 采用 搭 接 连接）。 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 23 可调顶托，立杆底托基底采用脚手 架配套下托。 顶托螺杆不超过 150mm，底托螺杆不超过150mm。 凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按JGJ1622020规范要求作相应折减。 本工程支架立杆 已完成的 砼 梯板及楼板 面，不需要进行基础验算。 八 、 梯屋面板 米高支模搭设 支撑体系设计计算 楼面模板支撑计算书 结构板厚 120mm， 层高 , 结构表面考虑 隐蔽 ；模板材料为： 夹板 底模厚度 18mm；板材弹性模量 E=6000N/mm2,枋材弹性模量 E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=,顺纹抗剪强度fv=, 门式钢管脚手架架间纵向间距 900mm。 （ 1）底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度 (m) 板厚 (m) 系数 设计值 ①底模自重 kN/m2 = kN/m ②砼自重 kN/m3 = kN /m ③钢筋荷载 kN/m3 = kN/m ④施工人员及施工设备荷载 kN/m2 = kN/m 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 24 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = kN/m （ 2）楼板底模板验算 第一层龙骨 (次楞 )间距 L=350mm,计算跨数 5跨。 底模厚度 18mm,板模宽度 1000mm W=bh2 /6=100018 2/6=54000mm3； I=bh3/12=100018 3/12=486000mm4。 1） 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数 KM=， M1=KMq1L2 =350 2=96083N mm 剪力系数 KV=， V1=KVq1L=350=1584N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数 KM=， M2=KMq2L2=350 2=51064N mm 跨中弯矩系数 KM=， M3=KMq2L2=350 2=37933N mm 剪力系数 KV=， V2=KVq2L=350=842N 挠度系数 Kυ =，υ 2=Kυ q,2L4/(100EI)=()350 4/(1006000486000)= mm （按作用在边跨跨中计算） 计算荷载 P== kN ，计算简图如下 跨中弯矩系数 KM=， M4=KM PL=1000350=245000 N mm 支座弯矩系数 KM=， M5=KM PL=1000350= 122500N mm 剪力系数 KV=， V3=KVP== kN 挠度系数 K υ = ，υ 3=K υP,L3/(100EI)=()1000350 3/(1006000486000)= mm 2） 抗弯强度验算 M1=96083N mm， M2＋ M5=173564N mm， M3＋ M4=282933N mm 比较 M M2＋ M M3＋ M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=282933Nmm=m ，σ =Mmax/W=282933/54000=楼板底模抗弯强度σ =＜ fm=,满足要求。 3）抗剪强度验算 广州市时尚旅游用品有限公司厂房（自编号厂房二） 工程 高支模专项施工方案 广州市花都区花山建筑工程 公司 25 V1=1584N， V2+。