输出轴工艺规程及夹具设计说明书

输出轴工艺规程及夹具设计说明书内容摘要：

切削用量及基本工时  已知： 加工材料：４５钢， MPa600b  ，锻件，有外皮； 工件 尺寸：坯件 61D ㎜，车削后 55D ㎜，加工长度 80l ㎜； 加工要求：车削后表面粗糙度 aR 粗车 （１） 选择机床 CA6140，双顶尖定位 （２） 选择刀具 ⑴选择直头焊接式外圆车刀（可转位） ⑵根据文献【 4】表 ，由于 CA6140 车床的中心高 200㎜（表 ），故选刀杆尺寸 BH=16 ㎜ 25 ㎜，刀片厚度 ㎜ ⑶根据文献【 4】表 ，粗车带外皮的锻件毛坯，选择 YT5 牌号硬质合金车刀 ⑷车刀几何形状 由文献【 4】 表 ，选择选择卷屑槽带倒棱前刀面， 60r ，1039。 r ， 6o ， 12o ， 0s ， mmr  （３） 选择切削用量 ⑴确定切削深度 pa 由于粗加工余量仅为 ㎜，可在一次走刀内切完，故 pa =㎜ ⑵确定进给量 f 根据文献【 4】表 ， f=~ ㎜ /r,按 CA6140 车床说明书，选择 f=㎜ /r 确定的进给量尚需满足车床进给机构强度的要求，故需进行校验。 根据 CA6140输出轴加工工艺规程及夹具设计 15 车床说明书， CA6140 机床进给机构允许的进给力 F max 3530N。 根据 文献【 4】 表 ，当钢的强度 M P ab 670~570 ， pa  ㎜， f ㎜ /r， 45r ， 65c m/min（预计）时，进给力为1070Ff。 根据文献【 4】表 ，切削时 fF 的修正系数为 oFf ， sFf  ， rFf  ，故实际进给力为  f ， 由于 F f Fmax，故所选的 f= ㎜ /r 可用。 ⑶选择车刀磨钝标准及寿命 由文献【 4】表 ， 车刀后刀面最大磨损量取为 1mm，可转位车刀耐用度 T 60 min ⑷ 确定切削速度 c 根据文献【 4】表 1..10， YT5 牌号硬质合金车刀加工钢材， M P ab 670~570 ，pa  3㎜， f ㎜ /r， 109t m/min 切削速度修正系数为 t ，   ，  ，  ，  ， ，故 c = t  =109 = m/min 则 n= D1000c =  r/min,由 CA6140车床说明书，选择 n=250r/min,则实际切削速度为 c = m in/ in/m1000 Dn  ⑸校验机床功率 根据文献【 4】表 ，当 M P ab 970~580 ， pa  ㎜， f ㎜ /r，c  57m/min，  修正系数 为根据文献【 4】表 ，   r F ccr  ，   Fcc  ，故  kW,根据 CA6140 车床说明书， 车床主电动机功率 k ， Ec  ，故所选之切削用量可输出轴加工工艺规程及夹具设计 16 在 CA6140 车床上进行 综上： pa = ㎜， f= ㎜ /r， c =， n=250r/min （ 4） 计算基本工时 nfLtm，式中  ylL ， ,80mml 根据文献【 4】表 ，车削时的入切量及超切量 mmy  ，则 mmmmL  ， m in 5 0  nfLt m 半精车 （ 1） 选择刀具 车道形状、刀杆尺寸及刀片厚度均与粗车相同。 半精车的刀片牌号为 YT150，车刀几何形状为 45r ， 539。 r ， 8o ， 12o ， 3s ， mmr  （ 2） 选择切削用量 ⑴确定切削深度 pa pa =㎜ ⑵确定进给量 f 半精加工进给量主要受加工表面粗糙度的限制。 根据文献【 4】表 ，当表面的粗糙度为 )m in (/50, 预计mmmrma    时， rmmf /~。 根据 CA6140车床说明书， 选择 rmmf / ⑶选择车刀磨钝标准及寿命 由文献【 4】表 ， 车刀后刀面最大磨损量取为 ，可转位车刀耐用度 T 60 min ⑷ 确定切削速度 c 根据文献【 4】表 1..10， YT15 牌号硬质合金车刀加工钢材， M P ab 670~570 ，pa  ㎜， f ㎜ /r， 176t m/ ，故 c =176m/min.则 输出轴加工工艺规程及夹具设计 17 n= D1000c = m in/ 90m in/ 1 761 00 0 rr ，根据 CA6140 车床说明书，选择n=900r/min. 实际切削速度为 m in/160m in/ in/1000 mmmDnc  ⑸校验机床功率 根据文献【 4】表 ，当 M Pab 970~580 ， pa  ㎜， f ㎜ /r， c  162m/min，  kW. 根据 CA6140 车床说明书，车床主电动机功率 k ， Ec  ，故所选之切削用量可在 CA6140 车床上进行 综上 : pa = ㎜， f= ㎜ /r， c =160m/min， n=900r/min （ 3） 计算基本工时 nfLtm，式中  ylL ， ,80mml 根据文献【 4】表 ，车削时的入切量及超切量 mmy 2 ， 则 mmmmL 82280  ， m in 0 082  nfLt m 粗磨 （ 1） 选择机床 外圆磨床 1320 ，双顶尖定位 （ 2） 选择磨具 选 择 平 形 砂 轮 ， 根 据 1320 外 圆 磨 床 说 明 书 ， 选 取 砂 轮 尺 寸 为 mmbmmd ss 40,400  砂轮宽度砂轮直径 ， 砂轮磨削速度 sms /35 ，取 sms /30 （ 3） 选择磨削方法 采用纵向磨法 砂轮运动为旋转和横进给，工件运动为旋转和纵向往复 （ 4） 确定被吃刀量 )( rp fa 工件直径为 mmdw  ， 根据文献【 7】 表 ，选择工件速度为 min/18mw  ，,/32~2040)~(~( rmmbf sa  ） 选择 rmmfa /20 ， 单行程/01 mma p 。 由表 ， 修 正 系 数 为输出轴加工工艺规程及夹具设计 18 21  ， ， 故 单行程单行程单行程 / 纵向进给量 rmmfa /20 （ 5） 确定砂轮转速 sn 100060 sss nd，式中 m in/,/ rnmmdsm sss 砂轮转速砂轮直径，砂轮速度  ，则 m in/1433m in/ 30601000601000 rrdn s ss     （ 6） 确定工件转速 wn 1000www nd，式中 m i n/,m i n ,/ rnmmdm 工件转速工件直径工件转速  ，则 m in/103m in/ 1810001000 rrdn w ww   ， （ 7） 转速比 q 一般外圆磨转速比 150~60q ， 10018 6030  wsq  （ 8） 确定轴向进给量 f m in/,1000 mnffwaf 外圆磨削轴向进给速度式中  ，m in/ in/1 00 01 0320 mmf  （ 9） 确定磨削力 tF   sawspFt bfaCF  ， 根 据 文 献 【 7 】 表 ，  FC，，，    （ 10） 功率校验 磨削功率 WWF st  30651000 ，砂轮电机输出功率h，输出轴加工工艺规程及夹具设计 19 ,~  mm  取， 则 WWh  ，根据 1320 外 圆 磨 床 说 明 书 ，求故所选磨床满足功率要因 ,E , hEW  (11)计算基本工时 pabj anfLz ，由文献【 5】表 ，  , mmmmblL s 60240802  ， 则 m in   paw bj afn Lz  综上：m i n/,/20m i n ,/103m i n ,/1433/ mrmmfrnrnmma faws  单行程， 精磨 （ 1） 磨床、磨具、磨削方法均与粗磨相同 （ 2） 确定被吃刀量 )( rp fa 工件直径为 mmdw  ， 根据文献【 7】 表 ， min/40~20 mw  ，选择工件速度为 min/29mw  ， ,/24~1640)~(~( rmmbf sa  ） 选择 rmmfa /20 ，单行程/00 mma p  ， 由表 ，修正系数为 21  ， ，故 单行程单行程 / 纵向进给量 rmmfa /20 （ 3） 确定砂轮转速 sn 100060 sss nd，式中 m in/,/ rnmmdsm sss 砂轮转速砂轮直径，砂轮速度  ，则 m in/1433m in/ 30601000601000 rrdn s ss     （ 4） 确定工件转速 wn 1000www nd，式中 m i n/,m i n ,/ rnmmdm 工件转速工件直径工件转速  ，则 输出轴加工工艺规程及夹具设计 20 m in/ in/ 2910001000 rrdn w ww   （ 5） 转速比 q 一般外圆磨转速比 150~60q ， 6229 6030  wsq  （ 6） 确定轴向进给量 f m in/,1000 mnffwaf 外圆磨削轴向进给速度式中  ，m in/ in/1 00 0 6720 mmf  （ 7） 确定磨削力 tF   sawspFt bfaCF  ， 根 据 文 献 【 7 】 表 ，  FC，，，  ，则   28402029300 0 （ 8） 功率校验 磨削功率 WWF st  00 030281 00 0 ， 砂 轮 电 机 输 出 功 率h，,~  mm  取， 则 WWh  ，根据 1320 外 圆 磨 床 说 明 书 ，求故所选磨床满足功率要因 ,E , hEW  （ 9） 计算基本工时 pabj anfLz ，由文献【 5】表 ，  ， mmmmblL s 60240802  ，则 m in0 0 2   paw bj afn Lz  综上 :m i n/,/20m i n ,/ i n ,/1433/ mrmmfrnrnmma faws  单行程， 输出轴加工工艺规程及夹具设计 21  粗车 （ 1） 选择机床 CA6140，双顶尖定位 （ 2）选择刀具 ⑴选择直头焊接式外圆 车刀（可转位） ⑵根据文献【 4】表 ，由于 CA6140 车床的中心高 200 ㎜（表 ），故选刀杆尺寸 BH=16 ㎜ 25 ㎜，刀片厚度 ㎜ ⑶根据文献【 4】表 ，粗车带外皮的锻件毛坯，选择 YT5 牌号硬质合金车刀 ⑷车刀几何形状 根据文献【 4】 表 ，选择选择卷屑槽带倒棱前刀面， 。