立交桥现浇箱梁支架安全方案

立交桥现浇箱梁支架安全方案内容摘要：

式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土现浇施工，并 先 以G 匝道桥为例作安全验算 ， 后面 其他桥梁均参照此方法进行 列表 验算。 支架按规范设 置水平剪刀撑，且支架与墩柱联成一体。 在架体的四角 设置 揽风绳，用钢绳斜拉成 45 度角以增加架体的 稳定性。 脚手架构配件进场时应进行以下检查： 21 a、 应有产品质量合格证； b、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（ GB/T228）的有关规定。 c、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； d、 钢管外径、壁厚、端面等偏差，应分别符合规定； e、 钢管必须涂有防锈漆。 f、 表面锈蚀深度应符合规定。 锈蚀检查应每年一次。 检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 脚的架使用中，应定其检查下列项目： a、 杆件 的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求； b、 地基地否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； c、 扣件是否松动； 杆件支立完成后对立杆连接必须进行 100%检查。 满堂式碗扣模板支架立杆规格 为保证立杆水平接头错开，立杆选用 3m、 、 几种，顶杆长度、 、 ,横杆 ， ，顶底托采用可调托撑。 满堂式碗扣模板支架的基础处理 XX 立交桥支架基础处理方法： 从下面四座桥地基应力列表中可查出： G匝道桥 满堂式碗扣支架体系基础 最大地基应力为 6586Kpa； B 匝道桥 满堂式 22 碗扣支架体系基础 最大地基应力为 8157Kpa； AK左桥 满堂式碗扣支架体系基础 最大地基应力为 8093Kpa； AK右桥 满堂式碗扣支架体系基础 最大地基应力为 8160Kpa。 而本区域内地基承载力均远小于支架的最大应力，故必须进行地基换填 ，且换填后基底的地基承载力 :G 匝道桥 必须大于 200Kpa； B匝道及AZ、 AY桥地基必须大于 250KPa。 又因支架 最大应力为 20Mpa,故支架支撑面采用 C20砼 浇筑 可以 满足 承载 要求。 每座桥支架基础处理方法如下： G 匝道桥 满堂式碗扣支架体系基础 换填 100cm 片 碎 石， B 匝道、 AZ、 AY桥 满堂式碗扣支架体系基础 换填 120cm片 碎 石 ，并分 二 层 用 18t以上的振动压路机 碾压密 实 ，碾压遍数不少于 8遍 ， 换填片碎石 表面平整密实 、无明显碾压轮迹。 支架支撑面满浇 15cm C20 砼面层，支架区域四周 开挖土沟保证排水 通畅。 满堂式碗扣模板体系布置 立杆承重系统： 10cm 15cm 底垫木、Φ 48 3mm 碗扣立杆 (底调钢板为 7cmX7cm)、横杆、斜撑杆、可调节顶托、 10cm 15cm 木方纵向大楞木（分配梁）、 10cm 10cm小楞木（木方横分配梁）； 模板系统：由侧模、底模、芯模、端模等组成。 10cm 15cm木方分配梁沿顺桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用 2040*1020*12mm 竹胶模板，后背 10cm 10cm 木方间距 30cm，然后直接铺装在 10cm 15cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板 ,定型钢模由专业厂家定制，具体详图 3：《连续梁满堂支架模板结构示意图》 23 图 1《桥梁平面位置图》 24 图 2： G匝道横断面图 G 匝道 11断面 25 G匝道 22断面 26 G匝道 33断面 27 图 3：《连续梁满堂支架模板结构示意图》 内模：采用 模板拼装，表面刨光，环向加劲肋采用 10*10cm 小木楞，纵向间距 60cm，竖向支撑采用碗扣件，上下设置可调顶托。 腹板 模板 拉杆：拉杆采用直径 16螺杆，横间距 60*60cm，竖向 3 排 ，并设置 PVC 套管。 脚手架及防护网：外侧最外侧加宽碗扣件做脚手架，脚手架外侧及底部安设密目安全网，外侧安全网的安装高度：梁底模至梁面上。 满堂式碗扣 支架体系的布置 立杆的布置 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等原土夯实换填风化玄武岩C 10砼垫层排水边沟10*15cm大楞木10*10cm小楞木定型组合钢模25mm木板内模12mm竹胶板脚手架安全网 28 技 术 指 标 ， 通 过 计 算 确 定 ， 每 孔 支 架 立杆 布置 : 顺 桥向为 :4*60cm+7*90cm+3*60+7*90cm+3*60cm（墩柱位置间距调整） ，横梁及跨中横隔板处立杆间距 60*90cm，其他底板位置为 90*90cm。 横桥向为：4*90cm+2*60cm+1*90cm+2*60cm+4*90cm， 即横梁腹板底为 60*90cm，底板为90*90cm； 支架立杆步距为 120cm， 最外侧立杆仅作脚手架使用，立杆步距180cm， 在 纵横向 腹板 部位 的 支架立杆步距加密为 60cm，支架两端的纵、横杆系 通过 抱箍、 垫木牢固支撑在桥墩上 ；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在 底托 上， 底托 安置在支架基础上的 10cm 15cm 木垫板上。 以确保地基均衡受力 ，具体详图 4： 《连续梁满堂支架结构布置图》。 剪刀撑设置 竖向剪刀撑材料： 48* 钢管，原则按照不少于 支架面积的 1/31/5布 设，每跨端部及转交位置全高设置节点斜杆，其余部位在桥纵、横向每360cm 间距设置剪刀撑； 横向剪刀撑：根据架体高度，沿架体竖向设置 3 道水平剪刀撑位置。 29 图 4： 连续梁满堂支架结构布置图 （横桥向） 换填( 1 . 0 m 1 . 2 m )片碎石1 5 c m 厚C 2 0 砼面层排水边沟10*15cm大 楞木10*10cm小 楞木定型组合钢模2 5 m m 木板内模1 2 m m 竹胶板脚手架安全网 30 图 5 支架布置图 （顺桥向）换填()片碎石15cm厚C20砼面层 31 图 5 支架平面布置图中心路程BBC匝道纵向荷载分布图 32 支架计算与基础验算 基本 资料 WJ 碗扣为Φ 48 mm 钢管 ， （ 2） 支架制造厂家提供的 立杆、横杆承载性能 资料详见表 1。 立杆、横杆承载性能值 表 1 立 杆 横 杆 步距（ m） 允许载荷（ KN） 横杆长度（ m） 允许集中荷载（ KN）） 允许均布荷载（ KN） 40 12 30 7 25 20 根据 设计文件对 工程地质勘察 描述 ， 基础承载的土层物理力学指标如 表 二。 岩土层物理力学计算指标建议值 表 2 岩土 代号 岩土名称 天然重度ρ（ KN/m3） 承 载 力允 许 值fak（ KPa） 压 缩 模 量~（ MPa） 内聚力标准值Ck(KPa) 内摩擦角标准值Φ k（176。 ） 基底摩擦系数f 【1】 人 工 填 土（ Q4ml） 100 — —— —— 【2】 粉 质 黏 土（ Q4dl+el） 170 30 0.32 33 荷载分析计算 箱梁实体荷载 q1 a、 横桥向各断面荷载分布如图 5所示。 b、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如图 6。 G匝道11断面s=s=s=s=s=s=s=s=s=q=q=q=q=q=G匝道11断面横向荷载分布图q=q= 34 G 匝道2 2断面q = 9 . 0 K N / m 2q = 3 4 . 0 K N / m 2q = 2 2 . 9 K N / m 2q = 3 9 . 0 K N / m 2q = 2 2 . 8 K N / m 2G 匝道22断面 横向荷载分布图q = 9 . 0 K N / m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 1 . 0 6 m 2s = 0 . 8 1 m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 0 . 9 0 m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 0 . 7 9 m 2s = 1 . 0 1 m 2s = 0 . 7 7 m 2q = 3 2 . 4 K N / m 2 35 G匝 道33断 面512140140512223,1 33,6 255,3 223,133,6255,31814014018q = 9 . 0 K N / m 2q = 3 7 . 6 K N / m 2G匝 道33断 面横向荷载分布图q = 9 . 0 K N / m 2s = 0 . 7 7 m 2s = 8 . 3 5 m 2s = 0 . 7 7 m 2223,1 223,1577,8 36 图 5： G 匝道现浇梁纵向荷载分布图 q=q=q=q=q=q=q=G 匝道纵向荷载分布图 37 模板荷载 q2 a、内模（包括支撑架）： 取 q2－ 1=； b、外模（包括侧模支撑架）： 取 q2－ 2=； c、底模 （包括背木） ： 取 q2－ 3=； 施工荷载 1） 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多， 取 q3=（施工中要严格控制其荷载量 、避免砼集中堆积 ）。 2） 碗扣脚手架 自重 荷载： 按 碗扣支架平米指标 q4=3KN/m2。 3） 水平模板的砼 冲击 荷载，取 q5=2 KN/m2。 4) 水平模板的砼 振捣 荷载 ，取 2 KN/m2。 5) 风荷载，取 KN/m2。 碗扣立杆受力计算 （ 1）、 支座处横梁 底 位置，最大分布荷载： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，横杆层距 (即立杆步距 )6 0cm，则 单根立杆受力为： N＝ =[N]=40 KN （ 2）、 在 纵向中部 腹板位置， 最 大 分布荷载 ： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，横杆层距 (即立杆步距 )6 0cm，则 单根立杆受力为： N＝ =[N]=40 KN （ 3） 最大 分布荷载 支座横梁与腹板连接处 38 q=（ q13+q21+q23+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 34+++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立杆分布 60cm 90cm，横杆层距 (即立杆步距 )6 0cm，则 单根立杆受力为： N＝ =[N]=40 KN (4)跨中翼缘板位置立杆计算： 取最大荷载位置支座侧翼板 q=（ q11+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 9++3） *+（ 2+2+2） *=碗扣立杆分布为 外侧 90cm 90 cm，横杆层距 (即立杆步距 )120 cm， 单根立杆最大受力为： N＝ **=[N]=30 KN (5)跨中横隔板 位置立杆计算： q=（ q110+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 39++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立杆分布 60cm*90cm， 横杆层距 (即立杆步距 )60 cm，由单根立杆最大受力为： N＝ **=[N]=40 KN 经以上计算，立杆均满足受力要求。 地基受力计算 由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明， 表部为人工填土，填土厚度为 28m， 地表土质为压粘 土、亚砂土、砂土，地基的承载力 较低 ，无软弱下卧层。 各部位地基受力如下表： 39 XX 立交桥地基应力计算表 桥号 联号 跨号 断面号 N 翼板 P 翼板(KPa) N 边腹板。