石油化工装备高科技产品生产基地发展项目测试中心和研发中心项目工程高支模施工方案(编辑修改稿)

石油化工装备高科技产品生产基地发展项目测试中心和研发中心项目工程高支模施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。 模板及其支撑体系的施 工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。 （ 2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。 特种高处作业人员应持证上岗。 采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 （ 3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。 对身体不 适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。 施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。 （ 4）安全带使用前必须经过检查合格。 安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 （ 5）项目部应按类别、有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 （ 6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。 （ 7）高处作业前，应由项目 分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。 安全防护设施应做到定型化、工具化。 需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 16 十 、计算书 KL1（ 4501400）梁模板及支架安全计算 （ 1） 工程属性 新浇混凝土梁名称 KL1 新浇混凝土梁计算跨度 (m) 17 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 4501400 新浇混凝土结构层高 (m) 梁侧楼板厚度 (mm) 120 （ 2） 荷载设计 模板及其支 架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 梁 板 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 (kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值 ωk(kN/m2) 基本风压 ω0(kN/m2) 非自定义 : 风压高度变化系数 μz 风荷载体型系数 μs （ 3） 模板体系设计 17 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 700 梁两侧立柱间距 lb(mm) 700 步距 h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距 l39。 a(mm)、 l39。 b(mm) 700、 700 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 350 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 (mm) 275,425 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁最大悬挑长度 (mm) 300 （ 4） 面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 取单位宽度 1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝ bh2/6=10001818/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000181818/12＝ 486000mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1静 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 21＝ 18 q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 强度验算 Mmax＝ L2+ L2＝ +＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 满足要求。 挠度验算 νmax＝ (100EI)=1504/(10010000486000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝150/400＝ 满足要求。 支座反力计算 设计值 (承载能力极限状态 ) R1=R4= q1静 l + q1活 l=+＝ R2=R3= q1静 l + q1活 l=+＝ 标准值 (正常使用极限状态 ) R139。 =R439。 = q2l=＝ R239。 =R339。 = q2l=＝ （ 5） 小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格 (mm) 6080 小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 小梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁截面惯性矩 I(cm4) 256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 19 q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2，(+(24+))+2]max[， ()]/21，+()}= q2＝ max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗弯验算 Mmax＝ max[， ]＝ max[， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/64000＝ ≤[f]＝ 满足要求。 抗剪验算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝ 1N/mm2≤[τ]＝ 满足要求。 挠度验算 ν1＝ (100EI)＝ 7004/(10093502560000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝700/400＝ ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 3004/(893502560000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 满足要求。 支座反力计算 梁头处 (即梁底支撑小梁悬挑段根部 ) 承载能力极限状态 20 Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[， +]＝ 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1＝ R4＝ ， R2＝ R3＝ 正常 使用极限状态 R39。 max＝ max[， +q2l2]＝ max[， +]＝ 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R39。 1＝ R39。 4＝ ， R39。 2＝ R39。 3＝ （ 6） 主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格 (mm) Ф48 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度 设计值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 抗弯验算 主梁弯矩图 (kNm) 21 σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]=205N/mm2 满足要求。 抗剪验算 主梁剪力图 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 满足要求。 挠度验算 主梁变形图 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 275/400＝ 满足要求。 扣件抗滑计算 R＝ max[R1,R4]＝ ≤8kN 单扣件在扭矩达到 40～ 65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 同理可知，左侧立柱扣件受力 R＝ ≤8kN 单扣件在扭矩达到 40～ 65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求。 22 （ 7） 立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ16220xx 钢管类型 Ф48 立柱截面面积 A(mm2) 489 回转半径 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗压强度设计值 f(N/mm2) 205 λ=h/i=1500/=≤[λ]=150 长细比满足要求。 查表得， υ＝ 风荷载计算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ ＝ m 稳定性计算 根据《建筑施工模板安全技术规范》公式 ，荷载设计值 q1有所不同： 1)面板验算 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁验算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21， +()}= 同上四～六计算过程，可得： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ ， R4＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N边 1， R2， R3， R4+N边 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2， ， ，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (489)+106/5080＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 满足要求。 （ 8） 梁底立柱扣件抗滑移验算 荷载传递至立杆方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 kc 1 23 由 主梁验算 一节计算可知扣件最大受力 N＝ max[R2， R3]1＝≤Rc=kc12=112=12kN 满足要求。 KL2（ 450650）梁模板及支架安全计算 （ 1） 面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 15 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 取单位宽度 1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝ bh2/6=10001818/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000181818/12＝ 486000mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1静 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 21＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 强度验算 Mmax＝ L2+ L2＝ +＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 满足要求。 挠度验算 νmax＝ (100EI)=1504/(10010000486000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝24 150/400＝ 满足要求。 支座反力计算 设计值 (承载能力极限状态 ) R1=R4= q1静 l + q1活 l=+＝ R2=R3= q1静 l + q1活 l=+＝ 标准值 (正常使用极限状态 ) R139。 =R439。 = q2l=＝ 1kN R239。 =R339。 = q2l=＝ （ 2） 小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格 (mm) 6080 小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 小梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁截面惯性矩 I(cm4) 256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 25 q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2，(+(24+))+2]max[， ()]/21，+()}= q2＝ max[1+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗弯验算 Mmax＝ max[， ]＝ max[， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/64000＝ ≤[f]＝ 满足要求。 抗剪验算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝ ≤[τ]＝ 满足要求。 挠度验算 ν1＝ (100。