多功能厅顶盖高支模板施工方案

多功能厅顶盖高支模板施工方案内容摘要：

的最大挠度为 mm 主楞的最大容许挠度值 : [ν] = 300/400=； 主楞的最大挠度计算值 ν= 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=，满足要求。 、梁底模板计算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小 ,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 6001515/6 = 104mm3； I = 600151515/12 = 105mm4； 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 16 、 抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 (kN/m)： q1=[(+)+]=； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 (kN/m)： q2=(+)=； q=+=； 最大弯矩及支座反力计算公式如下 : Mmax=+= 2020+2020=104Nmm； RA=RD=+=+= RB=RC=+=+= σ =Mmax/W=104/104=； 梁底模面板计算应力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求。 、 挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下： ν= (100EI)≤ [ν]=l/250 其中， q作用在模板上的压力线荷载 :q =q1/=； l计算跨度 (梁底支撑间距 ): l =； E面板的弹性模量 : E = ； 面板的最大允许挠度值 :[ν] =； 面板的最大挠度计算值 : ν= 2020/(1009500105)=； 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 17 面板的最大挠度计算值 : ν= 小于 面板的最大允许挠度值 :[ν] =，满足要求。 、 梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 、 荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=、 方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W=51010/6 = cm3； I=5101010/12 = cm4； 方木强度验算 计算公式如下 : 最大弯矩 M == = kNm； 最大应力 σ= M / W = 106/ = N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2； 方木的最大应力计算值 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求 ! 方木抗剪验算 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 18 截面抗剪强度必须满足 : τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力 : V = = kN； 方木受剪应力计算值 τ = 31000/(250100) = N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = N/mm2； 方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 N/mm2,满足要求 ! 方木挠度验算 计算公式如下 : ν = (100EI)≤ [ν]=l/250 方木最大挠度计算值 ν= 6004 /(10010000104)=； 方木的最大允许挠度 [ν]=1000/250= mm； 方木的最大挠度计算值 ν= mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]= mm，满足要求。 、 支撑小横杆的 强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA= 梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB= 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=()/4(+)+2(.120)= 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 19 简图 (kNm) 剪力图 (kN) 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 20 弯矩图 (kNm) 变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力 : N1=N4= kN； N2=N3= kN； 最大弯矩 Mmax= kNm； 最大挠度计算值 Vmax= mm； 最大应力 σ=106/5080= N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2； 支撑小横杆的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯 设计强度 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 21 205 N/mm2,满足要求 ! 、 梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 、 扣件抗滑移的计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取 ，按照扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计 值 ,取 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= kN； R kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 、 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤ [f] 、 梁两侧立杆稳定性验算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 = kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = = kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重： N3=[(+()/4)+(+()/4)(1.50+)]= kN； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： N4=(+)[+()/4]= kN； N =N1+N2+N3+N4=+++= kN； υ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)： i = ； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = ； 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 22 W 立杆净截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) k1 计算长度附加系数按照表 1取值 ； k2 计算长度附加系数， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； lo/i = / = 187 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ=(489) = N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 、 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力： N1 = kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = ()= kN； N =N1+N2 =+= kN ； υ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)： i = ； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = ； W 立杆净截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] 钢管立杆抗压强度设计值： [f] =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) 中元广场 2楼工程模板专项施 工方案 23 k1 计算长度附加系数按照表 1取值 ； k2 计算长度附加系数， h+2a = 按照表 2取值 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = (+2) = m； lo/i = / = 187 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压 立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ=(489) = N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 考虑到高支撑架的安全因素，按下式 复核 计算 lo= k1k2(h+2a) = (+2) = m； k1 计算长度附加系数按照表 1取值。 k2 计算 长度附加系数， h+2a = 2取值 ； lo/i = / = 187 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= ； 钢管立杆的最大应力计算值 ； σ= (489) = N/mm2；。