某城镇生活污水处理方案-氧化沟工艺(编辑修改稿)

某城镇生活污水处理方案-氧化沟工艺(编辑修改稿)内容摘要：

厌氧池 设计流量：最大日平均时流量为 Qmax= 129L/s 水力停留时间： T= 污泥浓度： X=3000mg/L 污泥回流液浓度： Xr=10000mg/L 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过 15h，所以设计水量按 17 最大日平均时考虑 [8]。 ① 厌氧池容积： V= Q1′ T=1291033600=1161m3 ② 厌氧池尺寸：水深取为 h=。 则厌氧池面积： A= 229041161 mhV  厌氧池直径： D= 29044 Am （取 D=20m） 考虑 的超高，故池总高为 H=h+=4+=。 ③ 污泥回流量计算： 回流比计算 R = 310 3 3  XX Xr 污泥回流量 QR =129= 氧化沟 设计参数 （进水水质如表 1 所示） 进水 BOD5 =200mg/L 出水 BOD5 =20mg/L 进水 NH3N=30mg/L 出水 NH3N=15mg/L 污泥负荷 Ns= KgBOD5/(KgVSS d) 污泥浓度 MLVSS=5000mg/L 污泥 f=， MLSS=3000mg/L。 拟用卡罗塞（ Carrousel）氧化沟，去除 BOD5与 COD 之外，还具备硝化和一定的脱氮 18 除磷作用，使出水 NH3N 低于排放标准。 氧化沟按设计分 2 座，按最大日平均时流量设计Qmax=11092 m3/d= 129 m3/s，每座氧化沟设计流量为 Q1＝2maxQ= 65L/s。 总污泥龄： 20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 则 MLSS=2700 曝气池： DO＝ 2mg/L NOD=，可利用氧 α＝ β＝ 其他参数： a=脱氮速率： qdn=d K1= Ko2=剩余碱度 100mg/L(保持 PH≥): 所需碱度 碱度 /mgNH3N 氧化；产生碱度 碱度 /mgNO3N 还原 硝化安全系数： 脱硝温度修正系数： 设计计算 ① .碱度平衡计算： 出水 处理水中非溶解性 BOD5值 BOD5f； BOD5f = Ce （ 5） 式中： BOD5f—— 出水 处理水中非溶解性 BOD5值 ， mg/L； Ce—— 出水中 BOD5的浓度， mg/L； 则： BOD5f = 20 （ 1 5） = mg/L 则出水 处理水中溶解性 BOD5值 ， BOD5=20 BOD5f = mg/L ② .设采用污泥龄 20d， 日产 污 泥量 Xc 19 Xc =crbaQL1 式中： Q—— 为氧化沟设计流量， 11092 m3/d； a—— 为污泥增长系数，取 kg/kg； b—— 污泥自身氧化率，取 L/d。 Lr—— 为（ L0Le） 去除的 BOD5浓度， mg/L； L0—— 进水 BOD5浓度， mg/L； Le—— 出水 BOD5浓度， mg/L； c — — 污泥龄， d。 则 Xc =    644   crbaQ L kg/d 根据一般情况， 设其中有 ％为氮，近似等于 总凯式氮（ TKN） 中用于合成部分 [9]，即 ：  644= kg/d 即： TKN 中有 92100  mg/L 用于合成。 需用于氧化的 NH3N == mg/L 需用于还原的 NO3N == mg/L ③ .碱度平衡计算 一般去除 BOD5所产生的碱度（以 CaCO3计）约为 ，设进水中碱度为 250mg/L。 所需碱度为 mg 碱度 /mg NH3N 氧化，即 = mg/L 氮产生碱度 mg 碱度 / mg NO3N 还原，即 = mg/L 计算所得的剩余碱度 =++ Lr=+ = mg/L 计算所得剩余碱度以 CaCO3计，此值可使 PH≥ mg/L ④ .硝化区容积计算： 20 曝气池： DO＝ 2mg/L 硝化所需的氧量 NOD= mg/mg NH3N 氧化，可利用氧 mg/mg /NO3N 还原 α＝ β＝ 其他参数： a=脱氮速率： qdn=(kgMLVSSd) K1 = Ko2=剩余碱度 100mg/L(保持 PH≥): 所需碱度 碱度 /mgNH3N 氧化；产生碱度 碱度 /mgNO3N 还原 硝化安全系数： 脱硝温度修正系数： 硝化速率为       OK ON Ne OTTn        2102 15 = d1 故泥龄： 11  nwt d 采用安全系数为 ，故设计污泥龄为：  = d 原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为： nL/d 单位基质利用率：  a bu n kgBOD5/ 式中： a—— 污泥增长系数， ； 21 b—— 污泥自身氧化率，。 在一般情况下， MLVSS 与 MLSS 的比值是比较固定的，这里取为 则： MLVSS=fMLSS= 3600=2700 mg/L 所需的 MLVSS 总量 =   Kg11000   硝化容积： 40741000270011000 nVm3 水力停留时间： 09 240 74 nth ⑤ .反硝化区容积： 12℃ 时，反硝化速率为：  )(   Tdn MFq  式中： F—— 有机物降解量 ，即 BOD5的浓度， mg/L M—— 微生物量， mg/L；  —— 脱硝温度修正系数 ，取。 T—— 温度， 12℃。 则：  24163600 dnq = NO3N / 还原 NO3N 的总量 =  kg/d 脱氮所需 MLVSS=  kg 脱氮所需池容： dnVm3 22 水力停留时间： 11 09 62 dnth ⑥ .氧化沟的总容积： 总水力停留时间： t=tn+tdn=+= 总容积： V=Vn+Vdn=4074+= ⑦ .氧化沟的尺寸： 氧化沟采用 4 廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深 ，宽 7m，则氧化沟总长 :  m。 其中好氧段长度为  ，缺氧段长度为  m。 弯道处长度 : m66212 212 73   则单个直道长 :  (取 54m) 故氧化沟总池长 =54+7+14=75m，总池宽 =7 4=28m（未计池壁厚）。 ⑧ 需氧量计算： 采用如下经验公式计算 : 氧量 32 )/( NONM L S SBLAdkgO rr  式中： A—— 经验系数，取 ； rL —— 去除的 BOD5浓度， mg/L； B—— 经验系数，取 ； Nr—— 需要硝化的氧量，  11092 103= kg/d 其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量 ,第四项为反硝化污泥需氧量。 需要硝化的氧量： 23 Nr= 11092 103= kg/d R02= 11092 ()+ 4074 +  152 = kg/d= kg/h 30℃时 , 采用表面机械曝气时 脱氮的充氧量为：    20)( )20(0  TTs sCC RCR  式中： α—— 经验系数，取 ； β—— 经验系数，取  —— 相对密度，取 ； )20( sC —— 20℃时水中溶解氧饱和度，取 mg/L。 )30( sC —— 30℃时水中溶解氧饱和度，取 mg/L； C—— 混合液中溶解氧的浓度，取 2mg/L。 T—— 温度， 30℃。 则：    )20()20(0  TTssCC RCR  =   )2030(   = kg/h 查手册，选用 DY325 型倒伞型叶轮表面曝气机 [10]，直径 Ф＝ ,电机功率 N=55kW,单台每小时最大充氧能力为 125kgO2/h ， 每 座 氧 化 沟 所 需 数 量 为 n, 则  Rn 取 n=2 台 ⑨ 回流污泥量： 可由公式XX XR r 求得。 式中： X—— MLSS=， rX —— 回流污泥浓度 ， 取 10g/L。 24 则： R（ 50％ ～ 100％，实际取 60％） 考虑到回流至厌氧池的污泥为 11%，则回流到氧化沟的污泥总量为 49%Q。 ⑩ 剩余污泥量： dkgQ w /  如由池底排除，二沉池排泥浓度为 10g/L，则每个氧化沟产泥量为： dm / 210 24 3 氧化沟计算草草图如下： 图 3 氧化沟设计草图（ 1） 图 4 氧化沟设计草图（ 2） 二沉池 该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用刮泥机 [11]。 设计参数 设计进水量： Q=11092 m3/d= m3/h 表面负荷： qb 范围为 — m3/ ，取 q= m3/ 上上钢梯走道板走道板出水管 至流量计井及二沉池进水管接自提升泵房及沉砂池备用曝气机可暂不安装栏杆 25 固体负荷： qs 一般范围为 120 =140 kg/ 水力停留时间（沉淀时间）： T= h 堰负荷：取值范围为 — ，取 L/() ．设计计算 ① 沉淀池面积 : 按表面负荷算： 1  bqQAm2 ② 沉淀池直径： mmAD   ③ 沉淀部分 有效水深为 h2 = AQT =qbT= =4m ④ 沉淀部分有效容积 V=224 hD  = 2  =1150m3 ⑤ 沉淀池底坡落差，设池底坡度 i= 则： h4=i 2。