公馆3施工升降机卸料平台施工方案(编辑修改稿)

公馆3施工升降机卸料平台施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

N 连 1：连墙件所受架体法向的水平支承反力 NCW1：风载产生的压力 G 总 ：平台架总重 G 总 =G 柱 +G 钢 1+ (G 钢 +G 竹 +G 直 1+G 旋 1+GkM) (H/3)+G+G 接 +G 旋 2+G 直 2+G 水平斜杆 式中： H为搭设高度（ 50m）， M为平台面积（ ）， G— 作业层施工荷载 G=10000N G 柱 — 立杆自重 8（ H+18） =（ H+18） N G 总 = (H+18)+( +135+++350 ) (H/3)+10000 +8 （ H+18） /6+( H/9) (++) =++10000+1423+ = N 计算各支承反力（ N 支 、 N 连 ） 单根卸荷拉杆所能承受的最大拉力 P 卸。 由于卸荷拉杆两端均采用旋转扣件分别与立杆和预管连接，故 P 卸 ≤ RC=。 （ RC为扣件抗滑力） N 卸 =P 卸 （ H/9） 2=71111N 可知： N 卸 COSα +N 支 =N 卸 ()+ N 支 =G 总 = N 支 = 71111 ()= 单根立杆支承反力 P 支 P 支 =N 支 /8=故卸料平台架设构配件自重对外立杆产生的轴向力 NGK1+NGK2=+ 150 4 (H/3)= 式中： 150 4 (H/3)N 为所有防护门的重量 m1mN 支N cw1G 总N 连1N 卸α 福建六建集团有限公司 公馆 3施工升降机 卸料平台施工方案 9 施工荷载标准值产生的轴向力Σ NQK=1250N 计算立杆稳定性 采用卸荷拉杆时的 稳定性计算 A、不组合风载时立杆稳定性计算 L0=Kμ h= 2= 式中 L0：立杆的计算长度 K： 计算长度附加系数，取值 1 μ：计算长度系数，取值 h： 立杆步距取 长细比：λ =L0/I= 100/=190＜ [λ ]=210 查表得：折减系数ψ N=(NGK1+NGK2） + NQK= + 1250= σ =N/ψ A= 489= ＜ 205N/mm2 式中： N— 计算立杆所受轴向力的设计值 NGK1— 脚手架结构自重标准值产生的轴向力 NGK2— 构配件自重标准产生的轴向力 A— 立杆的截面积 A=489mm2 故满足要求。 B、 组合风载荷时的立杆稳定性计算 N=(NGK1+1+NGK2)+ QK = + 1250= MW=( kLaH2)/10=( 1164 )= m 式中： MW— 风荷载标准值产生的弯矩 La— 立杆纵距 ω k— 风荷载标准值 ω k= zμ sω 0 = = kN/m2 查《建筑施工脚手架实用手册》得： Us＝ （ H＝ 40m、 B型地面） uz= = ω 0=所以σ =N/ψ A+Mw/W=( 489)+ =＜ [σ ]=205N/mm2 故满足要求 综上所述，本卸料平台自第 3 层起，全高度每隔 9m 在架体两侧按图搭设卸荷拉杆，本卸福建六建集团有限公司 公馆 3施工升降机 卸料平台施工方案 10 料平台架的立杆稳定性能满足要求。 对接墙件的抗滑力验算 由于对接扣件仅用于立杆，其仅沿轴向承受挤压力，因此不会滑脱，故不必验算抗滑力。 连墙件验算 由于连墙件节点长度应满足≤ 500mm，选取长度 500mm， L/D=500/48=＜ 15。 故可不验算其稳定性。 连墙件的强度验算 N1=New2sin45176。 +(N1w+N0+ 卸 COSα )COS45176。 式中： New2— 侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力 = 1164 3= N1w— 正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力 = 1 1164 4= N0— 连墙件约束脚手架外平面变形产生的轴向力 =5000N N 卸 cosα — 卸载拉杆在水平方向上对连墙杆产生的轴向压力 =8000 故 N1= sin45176。 +(+5000+ ) cos45176。 = λ =lh/i=500/=32 查表得Ψ = σ =N1/Ψ A= 102=＜ [σ ]=205N/mm2 故边墙件的强度满足要求 连墙扣件的抗滑力验算 N1= N ＜ Rc=8000N 式中： Rc为抗滑扣件承载力设计值 RC=8000N。 故连墙件满足设计要求 连墙件预埋插管的抗剪力验算 τ =N1/A=＜ [τ ]110N/mm2 式中 N1为连墙件轴向力 故连墙件预埋插管抗剪力符合要求 卸荷拉杆预埋件插管的抗剪力验算 T=N/A≤ [τ ] 式中： N— 卸荷拉杆竖直方向分力 福建六建集团有限公司 公馆 3施工升降机 卸料平台施工方案 11 N=N 卸 sinα =8000 T=＜ [τ ]=110N/mm2 故卸荷拉杆预埋插管抗剪强度满足要求 地基承载力计算 脚手架拉杆基础为不小于 C15的砼基础，在支座下设厚度不小于 50mm木垫板。 要求 P =N/A≤ f 式中： A— 基础底面面积 = N— 脚手架立杆传至基础顶面的轴心力 采用卸荷拉杆时 N=(+1250) 8= F— 地基承载力设计值 f=Kfk,砼基础 K=1 地基承载力标准值 fk=60KN/mm2 P1=＜ f=60 KN/mm2 故基础强度满足设计要求 综上所述，当在架体总高度上，在架体两侧每隔 9m 搭设一对卸荷拉杆。 架体各项性能及使用功能 满足设计要求，又由于验算立杆稳定性时未计算连墙件向上的拉力，可将其看作安全系数的组成部分，实践证明连墙件的上拉力（即约束架体平面变形的力）较大，故本卸料平台架体的整体安全系数较高。 在卸料平台搭设过程中，将严格按照 SGTC0120xx 图集执行。 （二） 工字 钢悬挑双排钢管架及悬挑梁计算 悬挑式卸料平台搭设六层楼层高度，约 18米 ， 最大步距 ，最大跨距 ，架宽。 基本荷载及材料数量 材料数量（ 计算 高度 取 19m 最不利验算 ） 立杆：总共（ 19247。 6 8）根 =26 根，共 26 6m/根 =156m 纵向水平杆（每层）： 4根 = 横向水平杆（每层）： 12根 = 卸荷拉杆（每 9m）： 2 根 =7m 扶手（每层）： 4根 +1m 2 根 = 连墙杆（每层）： 1m 4根 =4m 侧向斜撑（每层）： 2根 + m 2根 = 水平斜杆（每 9m）： 2 根 = 福建六建集团有限公司 公馆 3施工升降机 卸料平台施工方案 12 竹榀（挡脚板）（每层）： 3片 直角扣件（每层）：（ 18 2+16） =52 个 （每 9m）：直角扣件另加 4个 旋转扣件（每 9m）： 2个 （每层）： 4个 对接扣件：共 19247。 6 8 个 =26 个 荷载 每层荷载 脚手板的重量 (Gk)=／ m2。