五里店车站主体结构施工方案(编辑修改稿)

五里店车站主体结构施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

水平杆承受主楞的压力并保持稳定，必须满足σ≤ [σ w]， [σ w]为受压杆件的稳定允许应力。 [σ w]=ψ (λ ) [σ ] ，ψ为稳定系数，λ为压杆的长细比。 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ JGJ13020xx），φ 48钢管的截面回转半 径 i=，允许抗压强度设计值 [σ ]=205N/mm2。 重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 15 λ =μ l/i， l为立杆的横向间距，本处按 800 ㎜考虑。 横向水平杆两端固定，按铰接考虑，μ取。 则，λ =。 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ JGJ13020xx）附表，ψ()=，则： [σ w]=ψ (λ )[σ ]=179。 205=，σ =[σw],可判断横向水平杆支撑侧墙模板稳定。 顶板底模板计算 车站主体结构 环线站台板 厚 700mm， 站厅 板厚 400mm， 顶板厚 800mm， 故以顶板为验算对象。 （ 1）顶板荷载计算、组合 钢筋砼自重： 179。 =㎡； 模板自重 :㎡； 砼振捣产生的荷载： 4kN/㎡； 施工人员及设备荷载： ㎡； 强度检算荷载组合：模板自重 +钢筋砼自重 +振捣产生的荷载 +施工人员及设备荷载。 q1=（ +） 179。 +(4+)179。 =㎡。 刚度检算荷载组合：模板自重 +钢筋砼自重。 q2=（ +） 179。 =㎡。 经计算顶板模板所受 到的荷载较侧墙要小得多。 每块模板为 2440179。 1220179。 18mm，因此将次楞间距仍确定为 300mm，主楞间距确定为 600mm，即脚手架立杆纵向间距为600mm。 （ 2）模板检算 根据计算模板截面抵抗矩 W=54mm3,截面惯性矩 I=486mm4。 模板受力计算简图如下： 300 q2= 7N /m m300 300300qq1= 2N /m m 强度检算 : σ =M/W= KMql2/ W=179。 179。 3002247。 54=㎜ 2〈 [σ ]= 13N/㎜ 2 (可行 )。 刚度检算 : 重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 16 ω =KWql4/100EI=179。 179。 3003179。 300247。 100247。 10000247。 486 =179。 300=[ω ]=1/400= （可行） （ 3）次楞检算 次楞承受的均布荷载分别为 : q3=179。 300=㎜ (强度要求 )； q4=179。 300=㎜ (刚度要求 )。 次楞截面为 100179。 100mm，截面抵抗距 W=bh2/6=，截面惯性距I=bh3/12=。 计算简图如下： qq3 =3 00 0. 03 62 2= 10 .8 7N /m m600 600 600 q4 =3 00 0. 02 74 7= 8. 24 N/ mm 强度检算 : σ =M/W=KMql2/W =179。 179。 6002247。 =㎜ 2〈 [σ ]= 13N/㎜ 2 (可行 )。 刚度检算 : ω =KWql4/100EI=179。 179。 6003179。 l247。 100247。 10000247。 =179。 l=[ω ]=1/400= （可行） （ 4）脚手架钢管支撑检算 脚手架立杆承受的压力 N=㎜179。 800mm=，比横向水平杆的压力要小 ,根据横杆强度和稳定性检算 ,顶板砼施工时立杆强度和稳定性同样满足要求。 （ 5）主楞检算 主楞受力化为均布荷载考虑，荷载为 q5=179。 800=（按强度要求计算）和 q6=179。 600=（按刚度要求计算）。 计算主楞跨度时，将主楞看成以横向水平钢管支撑为支座的三跨连续梁。 φ 48钢管，截面抵抗 W=10160mm3，截面惯性矩 I=243800mm4。 主楞受力计算简图如下 : 800800 q6= 800 747= 8N/mm800q5= 800 622= 8N/mmq 强度检算 : σ =M/W=179。 8002179。 247。 10160=㎜ 2〈 [σ ]= 205N/㎜ 2 (可行 )。 刚度检算 : 重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 17 ω =ql4/100EI=179。 8003179。 l247。 100247。 206000247。 243800 =179。 l=l/970=[ω ]=1/400=2 （可行） 顶纵梁底模板计算 环线站台层 纵梁截面为 900179。 1700mm， 站厅层纵梁截面为 900179。 1000mm， 顶纵梁截面为 1000179。 20xxmm，以顶纵梁模板为计算对象。 （ 1）顶梁荷载计算、组合 钢筋砼自重： 179。 =㎡； 模板自重 :㎡； 砼振捣产生的荷载： 4kN/㎡； 施工人员及设备荷载： ㎡； 强度检算荷载组合：模板自重 +钢筋砼自重 +振捣产生的荷载 +施工人员及设备荷载。 q1=（ +） 179。 +(4+)179。 =㎡。 刚度检算荷载组合：模板自重 +钢筋砼自重。 q2=（ +） 179。 =㎡。 （ 2）次楞间距确定 取 1m 宽的纵向板带为研究对象，则将胶合板简化为以纵向次楞为支座的多跨连续梁，竖向均布荷载为 q1=（强度计算）和 q2=（刚度计算）。 模板受力简图如下 : q1=qq2=按强度要求计算次楞间距： 最大弯矩： M= KMql2，查表 KM=； 模板的截面抵抗距： W=bh2/6=54mm3； 模板的截面抗弯强度：σ =M/W〈 [σ ]，（木材的 [δ ]=13N/㎜ 2）；（公式 3） l=（ [σ ]179。 W/qKM） 1/2=(13179。 54247。 247。 ) 1/2=298mm。 按强度要求计算，次楞间距为 276mm。 按刚度要求计算次楞间距： 模板的挠度ω =Kω ql4/100EI≤ [ω ]=1/400。 其中， E=10000， I=bh3/12=486mm4，重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 18 q=q2=， Kω =(按四跨连续梁 )。 l=（ 100EI/400qKω） 1/3=269mm，按刚度计算次楞间距为 269mm。 次楞间距取最小值，即 l=269mm，实际次楞间距取 250mm。 （ 3）主楞间距确定 次楞间距确定为 250mm,次楞上的均布荷载为 q3=250179。 =(按强度要求 )和 q4=250179。 =(按刚度要求 )。 纵向次楞 简化为以主楞为支座的三跨连续梁。 次楞截面为 70179。 100mm，截面抗弯矩 W=bh2/6=，截面惯性距I=bh3/12=。 计算简图如下 : qq3= 250 737 2=1 3N/ mm800 800 800 q4= 250 646 2=1 6N/ mm 按强度要求计算： 最大弯矩： M=KMql2，查表 KM=； l=（ [σ ]179。 W/qKM） 1/2 =（ 13179。 247。 247。 ） 1/2=907mm。 按刚度要求计算： 最大挠度：ω =KWql4/100EI≤ [ω ]=1/400，查表 KM= l=（ 100EI/KW400q） 1/3=（ 100179。 10000179。 247。 400247。 247。 ）1/3=1100mm。 主楞间距取较小值， l=907mm。 根据侧墙模板计算，脚手架立杆纵向间距为 600mm，取与立杆横向间距一致，则顶梁底模板主楞间距 ,取 600㎜。 （ 4）主楞跨度检算 主楞截面为 150179。 150mm，间距确定为 800mm，主楞直接承受 800mm 范围内的砼竖向压力。 将主楞受力简化为均布荷载两跨连续梁， q5=800179。 =(按强度要求 )和 q6=800179。 =(按刚度要求 )。 主楞受力计算简图如下 : 600 q6= 800 646 2=5 0N/ mm600q5= 800 737 2=5 8N/ mmq 按强度要求计算： 最大弯矩： M=KMql2，查表 KM=； l=（ [σ ]179。 W/qKM） 1/2=（ 13179。 562500247。 247。 ） 1/2=999mm。 重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 19 按刚度要求计算： 最大挠度：ω =KWql4/100EI≤ [ω ]=1/400，查表 KM= l=（ 100EI/KW400q） 1/3=（ 100179。 10000179。 42187500247。 400247。 247。 ）1/3=1576mm。 主楞跨度取较小值， l=999mm。 顶纵梁宽度为 1200mm，则主楞跨度取 600mm。 （ 5）钢管支撑验算 主楞跨度为 600mm，则脚手架立杆承受的压力 N=179。 179。 600=，比横向水平杆的压力要小，根据横杆强度和稳定性验算，顶梁砼施工时立杆的强度和稳定性同样满足要求。 柱模板计算 （ 1）荷载确定 根据侧墙砼荷载计算，柱砼浇筑时，荷载为： 按强度计算： F=㎡； 按刚度计算： F=㎡ （ 2）次楞间距 柱竖向次楞采用 70179。 100mm 的方木，柱截面为 1000179。 1000mm，次楞间距取 250mm。 （ 3）柱箍间距（即次楞跨度） 次楞间距为 300mm，则次楞上的均布荷载为 q1=179。 250=（按强度要求计算）和 q2=179。 250=（按刚度要求计算）。 横向次楞简化为以竖向 主 楞 为 支 座 的 多 跨 连 续 梁。 次 楞 截 面 为 70 179。 100mm ， 截 面 抵 抗 距W=bh2/6=，截面惯性距 I=bh3/12=。 计算简图如下： q800 800 800 800 q4=250 =q1=250 = 按强度要求计算柱箍间距： 最大弯矩： M= KMql2，查表 KM=。 l=（ [σ ]179。 W/qKM） 1/2=（ 13179。 247。 247。 ） 1/2=1022mm。 按刚度要求计算主楞间距： 最大的挠度 =KWql4/100EI， KW=。 最大挠度应满足ω≤ [ω ]=1/400。 l=（ 100EI/KW400q） 1/3=（ 100179。 10000179。 247。 400247。 247。 ）重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 20 1/3=1042mm， 柱箍间距取最小值，即 l=1022mm，考虑施工安全，柱箍间距区取 800mm。 （ 4）柱箍检算 柱箍间距为 800mm，采用两根φ 48 脚手架钢管和φ 14 对拉螺杆作为柱箍四面固定柱模板。 计算简图如下： 柱箍受力化为均布荷载考虑，荷载为 q3=179。 800=（按强度要求计算）和 q4=179。 800=（按刚度要求计算）。 柱箍为两根φ 48钢管，截面抵抗 W=10160mm3，截面惯性矩 I=243800mm4。 强度检算 : σ =M/W=179。 5002179。 247。 10160=㎜ 2〈 [σ ]= 205N/㎜ 2 (可行 )。 刚度检算 : ω =ql4/100EI=179。 5003179。 l247。 100247。 206000247。 243800 =179。 l=l/970[ω ]=1/400 （可行） 对拉螺杆截面积检算： A=N/f （ f为螺栓的抗拉强度值，取 170KN/mm2） A=179。 179。 500247。 170=80mm2 选用φ 14钢筋作对拉螺栓，截面积 A0=154mm2，故满足要求。 模板施工方法 底板模板施工 两边侧墙底部腋角及其上 30cm 要同底板同时浇筑。 因此，需在底板内竖直插入φ22 钢筋，以固定侧墙和侧墙腋角模板，固定方法见图 711《侧墙底部、腋角模板安装图》。 基础 下 翻梁侧模板则采用φ 48 钢管架固定，钢管焊接在底板钢筋上，梁侧模板固定方法见图 712《基础梁 模板安装图》。 在底板及基础梁端头钢边止水带上下分别安装挡头模板，模板上切割出纵向钢筋预留孔。 挡头板由底板纵筋上焊接的竖向钢筋重庆轨道交通六号线 TBM 试验段 施工组织 中铁隧道集团有限公司 21 支撑固定。 木枋 木枋 钢筋 撑 钢筋 桩焊接 钢筋 支撑砼垫块垫层 螺杆 厚模 板Φ 25Φ 25Φ 1450 100 @60018@500。