xx年世界钢铁装备技术研究报告

xx年世界钢铁装备技术研究报告内容摘要：

216 第三十八章：高炉耐材和冷却系统统筹设计 216 第一节：设计思路 219 8 第二节：高炉耐材和冷却系统重要性 219 第三节：关于冷却水及冷却系统研究 219 第四节： SAIL 钢铁公司高炉升级计划 225 第三十九章：高炉封口大量破 损原因分析 225 第一节：风口损坏的数量统计 225 第二节：风口破损的可能原因 226 第三节：减少风口烧损的主要措施 226 第四十章：气基竖炉直接还原技术的发展 228 第一节： MIDREX 技术发展 229 第二节：希尔技术的发展 229 第三节：适于竖炉直接还原的煤气化技术 231 第四十一章：煤基直接还原铁及铁水生产工艺 233 第一节：新铁源工艺的特征及最新运转状况 234 第二节：中试厂的试验结果 234 第三节：其他原料的应用试验 235 第四节：对电炉粉尘处理设备的影响 237 第五节：将来煤基熔化工艺的开展 241 第四十二章：我国煤基直接还原铁发展现状及前景 241 第一节：煤基直接还原铁生产现状 241 第二节：我国煤基直接还原铁现状 243 第三节：发展前景及建议 246 第四十三章： 特定条件下使用的 COREX 炼铁法 248 第一节 ： COREX 炼铁炉概况 248 第二节： COREX 炉生产实际 250 第三节：从四座炉子的实际生产看 COREX 炼铁法的主要问题 254 第四节： COREX 炼铁法是一种在特定条件下适宜使用的工艺 258 第四十四章：关于发展熔融还原炼铁技术的思考 258 9 第一节：世界发展熔融还原炼铁技术的背景 258 第二节： Corex 工艺推广应用情况 258 第三节：我国炼铁生产的基本国情 261 第四节：我国发展熔融还原炼铁技术的方针和策略 261 第四十五章： 原燃料对 Corex 工艺性能的影响 262 第一节： Corex 对原燃料的基本要求 263 第二节： Corex工艺的研究方法 263 第三节： Corex工艺对含铁材料性能要求 264 第四节： Corex 用煤特性 265 第五节： Corex 对熔剂的要求 267 第六节：燃料消耗的多线性回归分析 268 第四十六章： 宝钢 COREX 炼铁设备设计特点 269 第一节：工艺选择 269 第二节：主要工艺设计 270 第三节：节能措施 277 第四节：环保措施 278 第四十七章： 常用熔融还原炼铁技术分析评估 279 第一节： Hlsrnelt工艺 280 第二节： COREX 工艺 281 第三节： FINEX 工艺 282 第四节：综合分析评价 283 第四十八章： 直接还原工艺需求的煤气化工艺技术比较 284 第一节：直接还原工艺对还原气的品质要求 284 第二节：主流煤气化工艺技术特点 285 第四十九章： HiQIP 工艺 —— 新型粒铁制造技术的开发 287 第一节：基于如下概念推进新型煤基粒铁制造工艺的开发 288 第二节 ： HiQIP 工艺 288 10 第三节：试验工厂的试验 289 第四节：确立向实机化规模扩大的技术 291 第五十章：熔融还原新方法 —— LSM工艺 293 第一节： LSM 工艺特点 294 第二节：原料及产品 295 第三节： LSM工艺流程 296 第四节 ： LSM工艺的设备特点 296 第五节： LSM的优越性 297 第一章：日本关于焦炭组织结构的研究 11 为弄清焦炭在高温下发生粉化的行为，日本研究了焦炭在反应前后的组织变化，为弄清焦炭气孔结构，开发了在真空下能使添加荧光涂料的树脂渗透到焦炭中 的方法，即：将紫外线照射到由这种方法制作的试料，同时进行观察，使焦炭气孔结构的解析变得容易。 在焦炭粉化的问题上，考虑的重点不仅是焦炭的强度，还有焦炭的粉化行为。 以前对焦炭进行了许多研究 (例如，焦炭在炉下部的行为、焦炭的反应劣化、焦炭的粉化和强度的关系、热滞后、导热率、液体的滞留量，还有焦炭的反应性、反应动力学和催化剂的影响等 )，但由于焦炭在高炉内的变化行为非常复杂，要准确叙述其原因并不容易，而且研究人员也有很多不同的意见。 一般认为是由于焦炭的化学性质 (反应性 )和力学性质 (强度 )具有相互关系的缘故。 在考虑焦炭反应性的问题上，重要的是各光学异向性组织的反应性。 以前也是以这些组织的反应性为中心进行研究。 但是，在以前的研究中日本已弄清了某种直径的焦炭 (10mm)的反应率存在着由表面向内部分布的情况，还有川上等人提出的低温下反应方式近似于更加均匀反应。 这表明，与各组织的反应性不同相比，气孔内气体扩散的影响最大。 除此之外，在 1500186。 C 以上的高温下焦炭中的碳会发生石墨化反应，导致焦炭强度的增加和反应性的下降，因此必须弄清焦炭中各组织在每个不同温度变化情况下石墨化性质的差异。 根据在1670186。 C 时，普通 炼铁用焦炭发生反应后焦炭内部气孔率分布的模式图 (直径 25 mm、 Ar20％ CO反应时间 30min)可知，由于组织不同，石墨性质也不同，局部会发生明显的石墨化现象，出现密度高的矩形区域。 由于这一部分的反应性低，会残留至最后，在反应界面发生反应的同时，在时间经过的某个点焦炭会产生缺陷，因此高温区域中的反应界面形状会变得不规则。 关于多孔质材料的反应性及其气孔直径，如果按照相同气孔体积来比较，则是气孔径越小，反应表面积越大，气孔径越小，对反应性越有利，但如果气孔径过小，气孔会进入分子扩散的区域，因此 气孔径的最小值存在着临界值。 根据用渗汞孔隙率测定仪测定炼铁用焦炭气孔率的结果可知，普通焦炭的气孔大多在 200181。 m 以上，采用该测定法无法获得准确的气孔率分布。 此次主要研究 12 10181。 m 以下的气孔。 虽然 10181。 m 以下气孔的体积比例一般较少，但由于数量较多，如果换算成表面积，就占了 70％以上，据此可以认为支配反应速度的气孔在10181。 m 以下。 但是，当气孔径变小时，气体的扩散阻力也会增大，因此还有许多研究人员认为在实际焦炭中更大的气孔径有助于反应。 即使对于铁矿石的还原反应，也同样可以认为微气孔能有效作用于反应 速度，但在铁矿石还原的情况下，还应考虑到生成的铁的扩散和成长会导致气孔径增大等复杂因素，因此关于气孔径对反应速度的影响，不能和焦炭时的情况做简单的比较。 另外，对于焦炭中气孔的争议在于开气孔和闭气孔的争议。 在焦炭研究。