大体积混凝土施工专项方案-三项目部

大体积混凝土施工专项方案-三项目部内容摘要：

A=6 mm2 ， W=6 mm3 ， I=18 mm4 ，q=67000/1000/1000=。 （ 1）、 强度计算 Mmax=kmoxqly2=**3502=665N*M ς max =Mmax/γ xWx=665/1*6=111N*mm2215N*mm2 面板的强度满足要求 （ 2）、 挠度计算 按最不利情况 平模板宽度取 3800，边框竖肋位置 0， 325， 675， 925， 1375， 1724，2075， 2425， 2775， 3125， 3475， 3800。 利用《结构力学求解器》得出第 10 单元有最大变形位移。 第二和第十竖肋有最大支反力 =。 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 15 面板的刚度满足要求。 竖肋的校核： 竖肋用 [10，支 撑间距最大为 1000，其 I=*108m4， W=*106m3 弯矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 弯曲应力ς =M/W= 610*－ =80MPa＜ 205 MPa 挠度 f = EIql3845 4 = 45 4 10**10**384 1000**5 ＜ 1000/500= 竖肋的强度和刚度满足要求。 围带的强度校核：围带采用 2[28a [28a 的截面积 S=4002mm2， I=4753*108 m4， W=340*106m3 q=*=弯矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 弯曲应力ς =M/W= 610*340*2 52734 － =78MPa＜ 205 MPa 挠度 f = EIql3845 4 = 89 43 10*47 53*10*206*384*2 *10**5 － ==＜ 2 ㎜ 横带的强度、刚度均满足要求 组合变形： 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 16 ++=，满足要求 连接螺栓的校核： 模板用 M20 标准件连接 （ 1）、 横法兰部位 Ｎ =PA=67* =10KN M20 螺栓截面面积 A=245mm2 主要受剪 : σ =Ｐ x/Ａ =10 103/245=41N/ mm2[σ ]=125 N/mm2 故满足要求。 (2)、 圆端与直段连接部位 拉力值 Ｐ x＝ π =423KN. M20 螺栓截面面积 A=245mm2 主要受拉 : ς =Ｐ x /Ａ =423 103/2 16 245=54N/mm2=[ς ]=215N/mm2,满足要求。 对拉螺杆校核 对拉螺栓采用精轧螺纹钢Φ 25，截面面积Ａ＝ 491mm2 Ｐ x＝ √ 2=191KN. ς =Ｐ x /Ａ =191 103/491=389N/mm2[ς ]=785N/mm2,远满足要求。 、 承台模板验算 、 模板设计构件规格及布置 面板：δ 6； 肋： 8槽钢，布置间距 300mm； 背楞：双 10槽钢，取 2020mm 为计算单元； 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 17 边框：扁钢 100 12。 图 承台模板组合设计（单位： mm） 、 荷载分析 计算假定 新浇筑混凝土初凝时间（ h）取 t0=200/（ 20+15）≈ (h)；混凝土的浇筑速度 v=；取混凝土侧压力计算位置处，至新浇混凝土顶面总高度为 =；浇注速度控制为 2m/h，容重为 25KN/m3，坍落度16～ 20cm，混凝土入模温度为 5℃～ 30℃，取平均值 20℃。 计 算参数：混凝土的浇注速度为 2m/h； 混凝土的温度 T=20℃； 外加剂影响修正系数β 1=； 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 18 坍落度影响修正系数β 2=； 混凝土的湿重度ν =25KN/M3； 混凝土的初凝时间 t0可按下式求得： t0=200/（ T+15）。 基本荷载 1）砼最大侧压力按如下浇筑条件： 水平侧压力标准值： F1= [200/（ T+15） ] β 1β 2 V1/2 = 25 [200/（ 20+15） ] 21/2=F2=v H =25 =285KN/M2 水平侧压力取值 F1=2）振捣砼荷载： 振q =4KN/㎡ 荷载组合 系数取值： k 活 = ， k 恒 = 侧计q = k 恒 qmax+ k 活 振q = + 4 =、 承台模板 刚度分析 面板分析 （ 1） 、 计算单元选取，在最大侧压力区选择 1mm 宽度分析： I 面 = 31412 =（ mm4） w 面 = 2146 =（ mm3） 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 19 （ 2） 、 受力简图：仅按平模分析基本为连续多跨，这里偏大按连续三跨分析， L=30048=252（ 48 为 10槽钢宽度） 面L=2 52L=2 52L=2 52 （ 3） 、 强度分析 线q = N/mm2 M 面 = 线q L2= 2522= mm ς =M 面 /W 面 =＜［ς］ =215mm/mm2 （ 4） 、 刚度分析 线q = N/mm2 maxV面 = EI　 4线 = 54  　=(mm)＜［ 面V ］ = 故面板刚度合格。 肋刚度分析（按两端悬臂单跨向支梁分析） （ 1） 、 基本数据 对 8槽钢 I 肋 = 86 mm4 W 肋 = 84 mm3 因背楞宽度为 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 20 b=2 58+35=151 L=1200－ b=1049 m=400－ 2b = （ 2） 、 受力简图：按两端肋承载宽度 =300+300/2=450mm 分析 肋q =450 =㎜ ； 肋q ’ =450 =㎜。 （ 3） 、 强度分析 肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处 M 肋 = )41(839。 222 lmlq 肋 = )1049 (222  =3022440N mm ς = M 肋 /W 肋 =3022440/ 104= N/mm2 ＜［ς］ =215mm/mm2 （ 4） 、 刚度分析 λ = = 5－ 24λ 2= 1+6λ 2+3λ 3= 肋中V =肋肋 λEI－lq 384 )245( 24 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 21 =654   =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 肋端V= EI＋－mlq 24 )361( 323 += 65 3 )(104   　 =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 故肋刚度合格。 边框刚度分析 （也按两端悬臂单跨简支 梁分析） （ 1） 、 基本数据 边I = 1210012 3 =106mm4 边q =200 侧计q =200 =(N/㎜ ) （ 2） 、 受力简图 （ 3） 、 刚度分析 λ = 边中V =边边 λEJ384 )24－5(lq 24 = 654 910   　 = ㎜＜［ 肋V ］ = ㎜ 边端V =边边 λλEI＋－mlq 24 )361( 323  = 653 )(   　 =（㎜）＜［ 肋V ］ = ㎜ 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 22 故边框刚度合格。 背楞刚度分析 （ 1） 、 基本数据 因竖肋较密，故背楞近似按承受均布荷载计算。 背楞为双 10槽钢 I= 87mm4 W= 85 mm3 刚q =1200 =㎜ 强q =1200 =㎜ q 图 计算简图 （ 2） 、 背愣强度分析 肋下端为悬臂，最大弯距在下端支座处 M 肋 = 239。 2aq肋 = 230073 2 =2745000N mm ς = M 肋 /W 肋 =2745000/ 85=16 N/mm2 ＜［ς］ =215N/mm2 刚度分析 λ =1202000 = 5－ 24λ 2= 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 23 肋中V=肋肋 λEI－lq 384 )245( 24 = 754   =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 故肋刚度合格。 、 结论 按照承台模板设计方案所选δ 6 面板， 8槽钢肋， 100 12 扁钢边框，以及双 10槽钢背楞刚度合格，符合《全钢大模板应用技术规程》DBJ01892020相关要求。 因本工程采用螺栓连接边框时，水平间距为 150、 300*n、 150，纵向间距为 100、 200*n、 100，小于高强 T18 螺栓允许控制面积， 满足结构受力要求。 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 24 第四章 、混凝土 结构温度应力及收缩 应力计算 为便于以下 温度应力和收缩应力的 计算， 以 C40 墩台身 施工配比为 例计算。 墩台身 C40 混凝土的配合比为： 水泥 322kg，矿粉 43kg，粉煤灰 65kg， 砂 698 kg，碎石 1091 kg，水 151kg， 减水剂 ,引气剂。 设定大气温度为 20℃，混凝土入 模温度为 25℃，混凝土的尺寸厚度为。 、混凝土绝热温升值计算 () (1 )mttWQTeC   式中 : T（ t） 在 t 龄期时混凝土的绝热温升 (℃ )； Q— 每千克胶凝材料水化热量（ J/kg）， 按《铁路混凝土工程施工技术指南》 得，其计算方式为 Q=(k1+k21)Q0 ， Q0— 每千克水泥水化热量， k1， k2为粉煤灰、矿粉掺量的调整系数，分别取， 1； W— 每立方米混凝土的胶凝材料用量（ kg/m179。 ），据配合比得 W=430 kg/m179。 ； C混凝土比热，一般为 ～ （ kg℃） ， 《建筑施工计算手册》提示一般取 kj（ kg℃） ； ρ — 混凝土的质量密度，根据配合比得 ρ =2380kg/m179。 ； m— 与水泥品种、浇筑温度有关的系数， ～ ，取夏季施工温度 25℃ 时，据 《建筑施工计算手册》表查得 m=； t— 混凝土的龄期（ d），； e— 常数，为 ； 经计算得混凝土在 1d， 3d， 7d， 14d 的绝热温升为（见表 ）： 青荣城际铁路工程Ⅲ标段 DK133+185DK168+900 大体积混凝土施工专项方案 中交二航局青荣城际铁路工程施工指挥部 25 表 混凝土各龄期的 绝热 温升值 (℃ ) 龄期 (t) 1d 3d 7d 14d 28d 绝热 升温值 、各龄期混凝土收缩值的当量温差值计算 各龄期混凝土收缩变形值 0 0 . 0 1( ) 1 2 3 1 1( 1 ) * * ...ty t y e M M M M  式中 ε y(t) — 龄期为 t 时混凝土的收缩引起的相对值； ε 0y — 在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对值，取 104； M1 M2 M3 M11— 考虑各种非标准条件的修正系数，按《铁路混凝土工程施工技术指南》 P135 页，表 查得。 M1=； M2=； M3=； M4=； M5=（ t=1d）， M5=（ t=1d），M5=（ t=3d）， M5=1（ t=7d）， M5=（ t=14d）； M6=（环境相对。