五层框架式商场毕业设计

五层框架式商场毕业设计内容摘要：

.6 2 5 0 7 4 .4 6 3 2 1 8 1 7 1 2 0 7 .9 7 ) 1 0 3 2 8 3 .4 6e q iG G k N        1 m a x1 0 . 4 0 . 0 8 0 . 0 4 20 . 8 2gTT      0. 04 2 0. 04 2 10 32 83 .4 6 43 30E k e qF G k N    因 = =＜ T1=，所以应考虑顶部附加水平地震作用。 顶部附加地震作用系数n ， n =+= += 5 756 433 0 327 .35F k N   ，各质点的水平地震作用按 iiiinEKi HGHGFF )1(  计算，具体计算过程见表 ，各楼层地震作用剪力按式 ni ki FV 1计算，计算结果列入表。 表 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层 次 Hi/m Gi/m GiHi/KNm  jj ii HGHG Fi/KN Vi/KN 五层商场毕业设计 14 5 21817 4 3 2 1 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图 （ a ）、水平地震作用 （ b ）、层间剪力分布图5. 水 平地震作用及层间剪力分布图V 2V 4F 1F 2V 3V 1F 3F 4V 5F 5 水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位 移 i 和顶点位移 i 分别按  1i niijiVD 和 kniV   1  计算。 计算结果见表 表 横向水平地震作用下的位移验算 层 次 Vi/KN iD（ N/mm） mmVi / Vi/mm Hi/mm iih  5 879974 4200 1/3088 五层商场毕业设计 15 4 879974 4200 1/1641 3 879974 4200 1/1203 2 879974 4200 1/1012 1 622982 4500 1/701 由表 ，最大层间弹性位移角发生在第 1层，其值为 11701 550，满足  hee   的要求，其中5501h，查表可得。 水平地震作用下框架内力计算 以图 2轴线横向框架为计算单元，框架柱端剪力及弯矩分别按式 1ij i nijijjDVVD和 hyVM yhVM ijuij ijbij1计算，其中 Dij取自表 ， ijD 取自表 ，层间剪力取自表。 各柱反弯点高度 y按式 y=yn+y1+y2+y3确定。 其中 yn由表 可查得。 在本设计中底层柱需考虑修正值 y2，第 2层柱需考虑修正值 y3，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表 表 各层柱端弯矩及剪力计算 层次 hi Vi ∑ Dij 边柱 Di1 Vi1 K y biM1 uiM1 5 879974 4 879974 3 879974 2 879974 1 622982 层次 hi Vi ∑ Dij 中柱 Di2 Vi2 K y biM2 uiM2 5 879974 4 879974 3 879974 2 879974 1 622982 梁 端 弯 矩 、 剪 力 及 柱 轴 力 分 别 按  uijbjilbrbrbrbuijbjirblblblbMMiiiMMMiiiM1, l MMV rblb  和 knk rblbi VVN   1 计算，其中梁线刚度取自表。 具体的计算过程见表 五层商场毕业设计 16 表 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 中梁 1 柱轴力 lbM rbM l bV lbM lbM l bV 边柱 N 中柱 N 5 38 4 3 2 6 1 9 注 :1）、柱轴力中的负号表示拉力。 当为左地震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 2)、表中 M单位为 kNm ， V单位为 kN ， N单位为 N （a)框架弯 距图 五层商场毕业设计 17 6 39 .92 10 .42. 4223. 5640. 7338. 4731 .6( b) 梁端剪力及柱轴力图（ KN ） 震作用下框架弯矩图梁端剪力及柱轴力图9. 1111. 53 9. 11 9. 11 9. 11 9. 11 11. 531 14 10 6 3 6 39 .92 10 .42. 426 39 .92 10 .42. 426 39 .92 10 .42. 426 39 .92 10 .42. 421 14 10 6 3 23. 5640. 7338. 4731 .615. 5819. 3621. 2118. 02 18. 0221. 2119. 3615. 5818. 0221. 2119. 3615. 5818. 0221. 2119. 3615. 5818. 0221. 2119. 3615. 58 水平地震作用下，框架的弯矩图，梁端剪力图，轴力图如图 、横向风荷载作用下框架结构内利和侧移计算 风荷载标准值 风荷载标准值按式 ozszk   ，基本风压 o = 2. mkN。 由荷载规范查的 s （迎风面）和 s （背风面）， C 类场 ， H/B=。 查表的  =,T1=，2 2 2 21 0 .5 5 0 .8 2 0 .3 7 /o T k N S m   ，由表查的  由式得： 1 .2 8 0 .41 iz z HH    仍取图 2轴线横向框架 ，其负载宽度为。 由式 ozszk   得，沿房屋高度的分布风荷载标准值： ( ) 7 .2 0 .5 5 3 .9 6z z s z z sqz        。 根据各楼层标高处的高度 Hi由表查取 z ，代入上式可得各楼层标高处的 q(z)。 见表 ； q(z)沿高度的分布见图 表 沿房屋高度分布风荷载标准值 层 次 iH m HHi / n z )(1zq 1. mkN )(2 zq 1. mkN 5 4 3 2 1 《荷载规范》规定，对于高度大于 30m 且高宽比大于 ，应采用风振系数 z 来考虑分压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度 〈 30m ，且 H/B=〈 ，由表 ， z 沿房屋高度在 ～ ，即风压脉动的影响 大 ，因此五层商场毕业设计 18 该房屋考虑风压脉动的影响。 框架结 构分析时，应按静力等效原理将图 （ a）的分析风荷载转化为节点集中荷载如图 （ b）所示，该房屋 共 5层， 1F 5F 的计算过程如下：       111( 2 .7 8 3 1 .7 3 9 ) 4 .5 2 .7 8 3 0 1 .7 3 9 0 4 .222113 .0 7 3 2 .7 8 3 1 .9 2 1 1 .7 3 9 4 .5 2 023FkN                     21( 3 .0 7 3 1 .9 2 1 2 .7 8 3 1 .7 3 9 ) 4 .22113 .0 7 3 2 .7 8 3 1 .9 2 1 1 .7 3 9 4 .223123 .3 6 6 3 .0 7 3 2 .1 0 4 1 .9 2 1 4 .2 2 0 .9 823FkN                       31( 3 .3 6 6 2 .1 0 4 3 .0 7 3 1 .9 2 1 ) 4 .22113 .3 6 6 3 .0 7 3 2 .1 0 4 1 .9 2 1 4 .223123 .9 0 9 3 .3 6 6 2 .4 4 3 2 .1 0 4 4 .2 2 3 .5 423FkN                       41( 3 .9 0 9 2 .4 4 3 3 .3 6 6 2 .1 0 4 ) 4 .22113 .9 0 9 3 .3 6 6 2 .4 4 3 2 .1 0 4 4 .223124 .4 2 9 3 .9 0 9 2 .7 6 8 2 .4 4 3 4 .2 1 4 .5 223FkN                    51( 3. 90 9 2. 44 3 ) 4. 22124. 42 9 3. 90 9 2. 76 8 2. 44 3 4. 2 14 .5 223FkN           五层商场毕业设计 19 09 66 73 83 43 04 21 3926. 6323. 5420. 9820. 00 框 架上的风荷载（a） 、风荷载沿房屋高度分布 （b） 、等效节点集中风荷载 29 68 14. 52 风荷载作用下的水平位移验算 根据图 （ b）所示的水平荷载，由式 nik ki F计算层间剪力 Vi，然后依据表 2轴线框架的层间侧移刚度，再按式  1ii nijjVD 和  1n kk 计算各层的相对侧移和绝对侧移。 计算结果见表 表 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层次 1 2 3 4 5 Fi Vi D 70431 126294 126294 126294 126294 i i i 1/4067 1/6176 1/8235 1/12727 1/38181 五层商场毕业设计 20 由表 ，风荷载作用下框架的最大层间位移角为 1/4067，小于 1/550，满足规范要求。 以图 中的 2 轴线横向框架为计算单元。 框架柱端剪力及弯矩分别按式1ij i nijijjDVVD和 hyVM yhVM ijuij ijbij1计算，其中 Dij取自表 ， ijD 取自表 ，层间剪力取自表。 各柱反弯点高度 y 按式 y=y0+y1+y2+y3确定。 其中 yn由表可查得。 在本设计中底层柱需考虑修正值 y2，第 2 层柱需考虑修正值 y2，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表 ， 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式：   uijbjilbrbrbrbuijb。