土木工程毕业设计-郑州市帝豪烟厂办公楼设计

土木工程毕业设计-郑州市帝豪烟厂办公楼设计内容摘要：

作用组合下的轴力应满足轴压比μ c的要求： 一级框架 μ c≤ 二级框架 μ c≤ 三级框架 μ c≤ 柱截面尺寸还应满足抗剪强度要求： 非抗震设计 Vc≤ 抗震设计 Vc≤ 1/γ RE（ ） （ 2）柱的纵向钢筋： 框架柱宜采用对称配筋以适应水平荷载和地震作用正反两向的要求。 框架柱纵向钢筋最大配筋率ρ max（包括柱中全部纵筋）在非抗震时不应大于 5%，抗震设计时不应大于 4%，在搭接区段内不应大于 5%；当柱净高与截面有效高度之比为 3～ 4时（短柱），其纵向钢筋单边配筋率不宜超过 %，并沿柱全长采用符合箍筋。 为保证柱的延性，框架柱中全部纵向钢筋截面面积与柱有效结脉内积之比ρ不应小于ρ min(见附表 26)。 框架柱中纵向钢筋间距不应过大，以便对核心混凝土产生约束作用。 在非抗震设计时，不应大于 350mm，抗震设计时，不应大于 200mm。 纵向钢筋的接头，一级框架应采用焊接接头，二级 框架底层应采用焊接接头，其他层宜采用焊接接头，三级框架可采用搭接接头，但底层宜采用焊接接头。 纵向钢筋接头应避开柱端加密区，同一截面内的接头钢筋面积不宜大于总钢筋面积的 1/2，相邻接头间距，焊接时不小于 500mm,搭接时不小于 600mm，接头最低点距楼板面至少 750mm，并不小于柱截面长边尺寸。 纵筋的搭接长度，非抗震设计时，不小于。 一级抗震设计时，不小于+10d。 二级不小于 +5d；三、四级不小于。 框架顶层柱的纵向钢筋应锚固在柱顶或伸入板、梁内，其锚固长度自梁底面起算 为 lw,抗震设计时，一级不小于 la+10d；二级不小于 la+5d；三、四级不小于 la；且至少有 10d 以上的直钩长度，非抗震设计也不小于 la。 （ 3）柱的箍筋 箍筋对框架柱的抗震能力至关重要，历次震害表明，箍筋过细，间距太大，构造不合适是框架柱破坏的重要原因。 箍筋对柱的核心混凝土起着有效的约束作用，提高配箍率可以显著提高受压区混凝土的极限压应变，从而增加柱的延 10 性，柱的箍筋有以下构造要求： 筋宜采用复合箍筋，当每边纵筋大于或等于 4 根时，宜采用井字型箍筋，有抗震设防要求时，纵筋至少每隔一根有箍筋或拉筋拉接，以固定 其位置，并使纵筋在两个方向都有约束。 箍筋的肢距不宜大于 200mm，为保证箍筋能在核心混凝土内锚固，在地震荷载作用下，混凝土保护层脱落后钢筋仍不散开，继续约束核心混凝土。 箍筋应做 135o弯钩，弯钩端头直段不小于 10d（ d为箍筋直径）。 端箍筋加密区范围为：截面高度（或圆柱直径）、柱净高的 1/6 和 450mm三者中的较大值，对底层柱底，取刚性地面上下个 500mm。 一级框架角柱及任何框架中的短柱，需要提高变形能力的柱，沿柱全高加密箍筋，加密区箍筋最大间距及最小直径应满足附表 27要求。 框架柱，截面尺寸不大于 400mm 时，箍筋最小直径可采用Φ 6；角柱、短柱箍筋间距不应大于 100mm。 加密区箍筋的体积配箍率，应满足附表 28的要求（体积配箍率 ρ =VSV/VC； VC为混凝土体积； VSV为在 VC内箍筋的体积 ）。 注：计算箍筋体积配箍率时，不计重叠部分的箍筋体积。 加密区的箍筋不应小于加密区箍筋的 50%，为施工方便，宜不改变直径而将间距扩大一倍，但对一、二级抗震，间距不宜大于 10d ,三级不宜大于 15d（ d 为纵筋直径）。 向钢筋搭接接头处，箍筋间距应符合以下要求：纵筋受拉时，不大于 5d及 100mm， 纵筋受压时，不大 于 10d 及 200mm。 附表 21 活荷载按楼层的折减系数  的值 墙、柱、基础计算、 截面以上的层数 1 2～ 3 4～ 5 6～ 8 9～ 20 20 计算截面以上各楼层 活荷载总和的折减系数 （ ） 附表 22 承载力抗震调整系数γ RE 材料 结构构件 受力状态 γ RE 钢 梁 受弯 11 筋混凝土 轴压比小于 偏压 轴压比大于 偏压 抗震墙 偏压 各类构件 受剪、偏拉 附表 23 轴压比限值 类型 抗震等级 一 二 三 框架柱 框支柱 附表 24 梁加密区长度、箍筋最大间距及最小直径（ mm） 抗震等级 加密区长度（取大值） 箍筋最大间距（取小值） 箍筋最小直径 一 2hb,500 hb/4,6d,100 φ 10 二 ,500 hb/4,8d,100 φ 8 三 ,500 hb/4,8d,150 φ 8 四 ,500 hb/4,8d,150 φ 6 附表 25 抗震设计时 框架梁纵向受拉钢筋最小配分率 抗震等级 支座 跨中 一 二 三、四 附表 26 框架柱纵向钢筋最小配筋百分率 设 计 类 别 构 件 非抗震设计 抗震设计 一 二 三 四 中柱、边柱 12 角柱 附表 27 加密区箍筋最大间距及最小直径（ mm） 抗震等级 箍筋最大间距（采用小值） 箍筋最小直径 一 6d,100 Φ 10 二 8d,100 Φ 8 三 8d,150 Φ 8 四 8d,150 Φ 6 现浇板设计 ． 1 荷载设计值 对下图所示各区格编号，共分四类即 A B C D，示于图中 D B B B B B B B B D C A A A A A A A A C D B B B B B B B B D 活荷载 ： 屋面活荷载： qW1= =楼面活荷载： qL1= 2= qL2= =恒荷载 ： 屋面： gW1= = gW2= = 楼面： gL1= = gL2= =经计算比较，楼面荷载产生的弯矩较大，为偏于安全采用楼面荷载进行配筋计算。 所以： gL1+qL1/2=+ 13 gL2+qL1/2=+ gL1+qL1=+= kN/m2 gL2+qL2=+= kN/m2 计算跨度 （ 1）内跨 L0=Lc Lc为轴线间距离 （ 2）边跨 L0=Ln+b Ln为净跨， b 为梁宽 弯矩计算 跨中最大正弯矩发生在活载为棋盘式布置时，可简化为当内支座固定时g+q/2 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时 2/q 作用下的跨中弯矩值两者之和。 支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固定时 g+q 作用下的支座弯矩。 在本例中，边梁对板的作用视为固定支座。 所有区格板按其位置与尺寸分为 A B C D 类，计算弯矩时，考虑泊松比影响取 ν c=. 查钢筋混凝土书中表计算板的跨中正弯矩。 表 81 区格 A B C D L01 L02 L01/L02 M1 M2 M`1 M``1 M`2 M``2 注 : A M1=(+ ) +(+ ) =+= M2=(+ ) +(+ ) =+= kNm 14 M`1= M``1=(g+q)L01= = kNm M`2= M``2=(g+q)L01= = kNm B M1=(+ ) +(+ ) =+= kNm M2=(+ ) +(+ ) =+= kNm M`1= M``1=(g+q)L01= = kNm M`2= M``2=。