土木工程毕业设计-邯郸市和谐大厦基坑支护设计论文邯郸大厦毕业设计土木工程邯郸市毕业论文和谐大厦基坑支护基坑设计

土木工程毕业设计-邯郸市和谐大厦基坑支护设计论文邯郸大厦毕业设计土木工程邯郸市毕业论文和谐大厦基坑支护基坑设计内容摘要：

441 1 2 1 2 22 2( 2 ) 7 1 0 4 .1 4 5 1 0 ( 2 4 .1 4 4 .3 8 ) 4 .3 8 1 .9 1 1 04mm K N mm h m h h hh          注 :第三层土的 IL=,查表 4－ 2, 341 7 1 0 KN mm  第四层土的 IL=,查表 4－ 2, 342 5 1 0 KN mm  桩身混凝土 (C25)弹性模量 Ew= 107KN/m3,桩直径 1m 桩的截面惯性矩44 41 0 .0 4 96 4 6 4dIm    桩的抗弯刚度 7 6 20 . 8 5 0 . 8 5 2 . 8 0 1 0 0 . 0 4 9 1 . 1 7 1 0wE I I K N mE       桩的变形系数5 5 41 61 . 1 9 1 0 1 . 8 0 . 4 9 41 . 1 7 1 0ma EIb    换算深度 0 . 4 9 4 9 . 3 4 . 5 9 2 . 5ah     属弹性桩 . 又 2 .59 .3 5 .0 6 ,hm a  故取 0hk 因柱底置于非岩石地基中  3 4 4 33 3 4 4 31HH a EI B D B DA B A B   3 4 4 323 4 4 31MH a EI A D A DA B A B   344323 4 4 31HM a EI CCBBA B A B   34433 4 4 31MM a EI CCAAA B A B   4 .5 9 4 , 4ah     查 表 得 :3 4 4 33 4 4 3 D B DA B A B  , 343 4 4 3 4 33 3 4 3 3 4 4 3 D A DA B A B A B A B , 34433 4 4 3 B A B  . 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 17 5362 .4 4 1 1 .7 3 1 00 .4 9 4 1 .1 7 1 0HH     6261 .6 2 5 5 .6 9 1 00 .4 9 4 1 .1 7 1 0MH HM    , 661 .7 5 1 3 .0 3 1 00 .4 9 4 1 .1 7 1 0MM   . 计算坑底的剪力、弯矩 . 15 1 .0 4 5 .3 1 3 5 .2 72V K N    2 1 1 15 1 .0 4 5 .3 1 3 5 .2 7 5 .3 4 7 7 .9 32 3 3M K N m         则 5 6 30 1 3 5 . 2 7 2 . 0 6 1 0 4 7 7 . 9 3 6 . 5 5 1 0 5 . 9 2 1 0 mx           6 6 30 1 3 5 .2 7 6 .5 5 1 0 4 7 7 .9 3 3 .2 7 1 0 2 .4 5 1 0r a d           由上得基坑以上土压力造成的挠曲变形计算 54 45120nq l y yqE I l l                 5465 . 3 5 1 . 0 4 4 51 2 0 1 . 1 7 1 0 5 . 3 5 . 3yy                4 5             基坑以上部分挠曲总变形计算  0 0 5 .3nq yx     具体结果见下表 : 01234561 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27系列1系列2 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 18 桩顶距离 y 总位移 桩顶距离 总位移 0 3 1 4 2 5 基坑以下采用 m法计算挠曲变形 :弯矩和剪力 深度 h 处桩的挠曲变形 0 0 0231 1 101h a a EI a EIVMx x CA B D    深度 h 处桩的弯矩值 2 0 0 0233 3 303()h a EI a a EI a EImVxCM A B D    深度 h 处桩的剪力值3 0 0 02 3 24 4 40h a E I a a E I a EmVVx A B D    具体结果见下表 : 坑底距离 总位移 坑底距离 总位移 2 1 3 4 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 19 工况 2:基坑以上、以下桩的挠曲变形弯矩以及剪力计算 基坑位于第四层粉质粘土中 ,根据表 4－ 2 非岩石土的比例系数 m,k,c 值表的注释判断 : 2 ( 1 ) 2 (1 1 ) 4m dmh      ,而 1 . 5 1 + 4 . 8 2 + 4 . 1 4 + 4 . 3 8 1 1 = 3 . 8 5, m 4 mm . 故 m 取第 4 层和第 5 层土的 m 值的加权平均数 ,查表 4－ 2 可得 : 341 5 1 0 /KN mm  , 342 1 5 1 0 /K N mm     2 33 441 2 1 2 22 22 5 1 0 4 .3 8 1 5 1 0 2 4 .3 8 7 .6 3 7 .6 3 1 1 .8 6 1 0 /4mhm K N mm m h h hh            因 为 桩 为 同 一 种 桩 , 所 以 桩 的 计 算 宽 度 1 0 .9 (1 .5 0 .5 ) 1 .8b   , 抗弯刚度621 .1 7 1 0 /EI K N m .所以桩的变形系数5 5 41 61 1 . 8 6 1 0 1 . 8 0 . 7 5 81 . 1 7 1 0ma EIb   . 换算深度 5 .6 2 .5ah m   ,属于弹性桩 .又因 2 .57 .4 3 .3 ,h m ma  所以 0hk . 因桩底置于非岩石地基中  3 4 4 33 3 4 4 31HH a EI B D B DA B A B   3 4 4 323 4 4 31MH a EI A D A DA B A B   344323 4 4 31HM a EI CCBBA B A B   34433 4 4 31MM a EI CCAAA B A B   又 4ah,取  ,查表 4－ 5 得 : 0 . 500 . 511 . 522 . 533 . 544 . 51 3 5 7 9 11 13 15 17坑底距离总位移河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 20 34433 4 4 3 B A B  , 343 4 4 3 4 33 3 4 3 3 4 4 3 D A DA B A B A B A B ,34433 4 4 3 B A B  . 则6362 .4 4 1 4 .7 9 1 00 .7 5 8 1 .1 7 1 0HH   , 6261 .6 2 5 2 .4 2 1 00 .7 5 8 1 .1 7 1 0HM MH    ,661 .7 5 1 1 .9 7 1 00 .7 5 8 1 .1 7 1 0MM   . 计算坑底的剪力弯矩 0 19 2 .4 6 8 .6 2 6 6 .2 8 1 3 1 .32 KNV      220 1 1 1 19 2 .4 6 8 .6 2 6 6 .2 8 4 .8 9 2 .4 6 8 .6 1 0 0 1 .32 3 2 3 K N mM             则 6 6 30 1 3 1 . 3 4 . 7 9 1 0 1 0 0 1 . 3 2 . 4 2 1 0 2 . 9 7 1 0x           6 6 30 1 3 1 .3 2 .4 2 1 0 1 0 0 1 .3 1 .9 7 1 0 2 .2 9 1 0           基坑以上部分锚杆里 CR 造成的挠曲变形计算 BC 段 :2 261 2 6 6 . 2 8 1 . 4 4 . 8 8 . 6 4 . 83 3 3 36 6 1 . 1 7 1 0 8 . 6 8 . 6CN R Cbl b y yE I l lR                CD段 :   333 33 6 323 4 .82 6 6 .2 8 1 .4 4 .8 4 .82 3 2 36 6 1 .1 7 1 0 4 .8 4 .8CN RCb yyy a yEI b bR                      基坑以上部分土压力造成的挠曲变形计算 BD 段554468 .64 5 9 2 .4 6 1 .4 4 51 2 0 1 2 0 1 .1 7 1 0 8 .6 8 .6Nql y y y yqEI l l                                            基坑以上部分的挠曲总变形计算  0 0 8 .6n q NR Cyx      河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 21 具体见下表 . 桩顶距离 y 总位移 桩顶距离 y 总位移 0 5 1 6 2 7 3 8 4 0123456789101 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25桩顶距离y总位移桩顶距离y总位移 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书（毕业论文） 2020 年 22 基坑以下用 m法计算挠曲变形值弯矩及剪力值 计算公式 :深度 h 处桩的挠曲变形值 0 0 0231 1 101h a a EI a EIVMx x CA B D    深度 h 处桩的弯矩值2 0 0 0233 3 3032h a E I a E I a E IVMxCM A B D    深度 h 处桩的剪力值3 00234 4 4042h a E I a E I a E IVMV x CA B D    具体结果见下表： 坑底距离 总位移 坑底距离 总位。