土木工程毕业设计-洛阳市西城区办公楼建筑结构设计

土木工程毕业设计-洛阳市西城区办公楼建筑结构设计内容摘要：

0 ㎜， b 取 250 ㎜ 故框架次梁的 截面尺寸为 b h=250 ㎜ 400 ㎜ 跨： (1).主梁： L=2400 ㎜ 11 3 0 0 2 0 08 1 2h L m m m m ,取 450 ㎜ 11 2 2 5 1 5 023b L m m m m ，取 250 ㎜ 故框架梁的截面尺寸为 b h=250 ㎜ 450 ㎜ 河南科技大学毕业设计 5 表 21 估算梁 的截 面尺 寸（ ㎜ ）及 各层 混凝 土强 度等 级 层数 混凝土 强度等级 横梁（ b h） 纵梁 （ b h） 次梁 （ b h） BC,DE 跨 CD 跨 1～ 7 C30 300 600 250 450 300 600 250 450 二 .柱截面尺寸的估算 框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算： 1－ 1 计算： N Fgn (1－ 1) 式中：  ：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取 ，等跨内柱取 ,不等跨取 ； F : 为按照简支状态计算柱的负荷面积； g ：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取 14KN/ 2m。 n : 为验算截面以上楼层层数； c cNbh f  (1－ 2) 由 计算简图 2－ 1 可知边柱和中柱的负载面积 可知 ： 中柱：（ 6＋ 6） /2 (6+)/2=6 ㎡ 边柱：（ 6＋ 6） /2 6/2= 3 ㎡ 边柱： 21. 2 / ( 1. 2 1. 3 7. 2 3 14 10 00 7 ) / 14 .3 0. 8 19 03 21 .6ccA N f m m          中柱： 21 .2 / ( 1 .2 1 .2 5 6 4 .2 1 4 1 0 0 0 7 ) / 1 4 .3 0 .8 2 2 2 0 4 1 .9 5ccA N f m m          根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计 柱的尺寸 为 600 ㎜ 600 ㎜ ＝ 360000 2mm ，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为 600 ㎜ 600 ㎜。 故初选柱的尺寸为 600 ㎜ 600 ㎜ ； ： 河南科技大学毕业设计 6 BCDE 图 21 边柱和中柱的 负荷面 积简 图 167。 结构布置 如图 22 所示： BCDE5 6 7 8 9 10 11 12 13 14L1L1L1L1L1L3L1L2L2L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L2L1L1L3L1L1 L2L1L1L3L1图 22 结构平面布置 图 注：梁的尺寸： L1=300 ㎜ 600 ㎜ , L2=250 ㎜ 400 ㎜ , L3=250 ㎜ 450 ㎜ 边柱、内柱的尺寸均为： 600 ㎜ 600 ㎜ 河南科技大学毕业设计 7 167。 框架结构的 计算简图 图 23 框架结构梁， 柱尺寸 注： 室内外高差 ,基础埋深 ,h=++= 河南科技大学毕业设计 8 第 3 章 重力荷载代表值的计算 167。 荷载计算 167。 屋面及楼面恒荷载计算 一 .屋面 防水层（刚性） 30 厚 C20 细石混凝土 ㎡ 找平层（柔性）三毡四油油铺小石子 KN/㎡ 找平层： 15 厚水泥砂浆 20 3KN/m ＝ KN/㎡ 找坡层： 40 厚水泥石灰砂浆 3‰找平 14 3KN/m ＝ KN/㎡ 保温层： 80 厚矿渣水泥 3KN/m ＝ ㎡ 结构层： 100 厚现浇钢筋混凝土板 25 3KN/m ＝ ㎡ 抹灰层： 10 厚混合砂浆 17 3KN/m ＝ ㎡ 合计 KN/㎡ 二 .各层走廊楼面：水磨石楼面： 10 ㎜面层 20 ㎜水泥砂浆打底 KN/㎡ 素水泥砂浆结合层一道 结构层： 100 厚现浇钢筋混凝土板 25 3KN/m ＝ ㎡ 抹灰层： 10 厚混合砂浆 17 3KN/m ＝ ㎡ 合计： KN/㎡ 三 .标准层楼面：大理石楼面 大理石面层，水泥砂浆擦缝 30 厚 1： 3 干硬性水泥砂浆面上撒 2 厚素水泥 ㎡ 水泥浆结合层一道 结构层： 100 厚现浇钢筋混凝土板 25 3KN/m ＝ ㎡ 抹灰层： 10 厚混合砂浆 17 3KN/m ＝ ㎡ 合计： KN/㎡ 河南科技大学毕业设计 9 四 .楼梯，水泥砂浆楼面 构造层： ㎡ 结构层： 100 厚现浇钢筋混凝土板 25 3KN/m ＝ ㎡ 抹灰层： 10 厚混合砂浆 17 3KN/m ＝ ㎡ 合计： KN/㎡ 167。 ．屋面及楼面活荷载计算 一 . 根据《荷载规范》查得 ： 上人屋面： ㎡ 楼 面： ㎡ (办公楼 ) 走 廊 : ㎡ 二 .雪荷载 Sk= KN/㎡ = KN/㎡ 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者 . 167。 ．梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算 一 .梁自重： ，纵梁： b h=300 ㎜ 600 ㎜ 梁自重： 3KN/m ()= KN/㎡ 抹灰层 10 厚混合砂浆： [() 2+] 17 3KN/m =㎡ 合计： KN/㎡ 2．中横梁： b h=250 ㎜ 450 ㎜ 梁自重： 25 3KN/m ()=抹灰层 10 厚混合砂浆： [() 2+] 17 3KN/m = KN/㎡ 合计： KN/㎡ ： b h=250 ㎜ 400 ㎜ 梁自重： 25 3KN/m ()=河南科技大学毕业设计 10 抹灰层 10 厚混合砂浆： [() 2+] 17 3KN/m = KN/㎡ 合计： KN/㎡ ： b h=250 ㎜ 400 ㎜ 梁自重： 25 3KN/m = 二 .柱自重： ： b h=250 ㎜ 400 ㎜ 柱自重： 25 3KN/m =9KN/m 抹灰层 10 厚混合砂浆： 4 17 3KN/m = KN/㎡ 合计： KN/㎡ ： b h=240 ㎜ 240 ㎜ 柱自重： 25 3KN/m =抹灰层 10 厚混合砂浆： 2 17 3KN/m = KN/㎡ 合计： KN/㎡ 三 .外纵墙自重： 标准层 纵墙： 18 3KN/m = KN/m 铝合金窗： KN/㎡ = KN/m 水刷石外墙面：（ ） KN/㎡ = KN/m 水泥粉刷那墙面：（ ） KN/㎡ = 合计： KN/㎡ 底层： 河南科技大学毕业设计 11 纵墙 （ ） 18 3KN/m = KN/m 铝合金窗： KN/㎡ = KN/m 水刷石外墙面：（ ） KN/㎡ = KN/m 石灰粗沙刷那墙面： （ ） KN/㎡ = 合计： KN/㎡ 四 .内墙自重： 标准层 纵墙：（ ） 18 3KN/m = KN/m 水泥粉刷内墙面： KN/㎡ 2= KN/m 合计： KN/㎡ 底层： 纵墙：（ ） 18 3KN/m = KN/m 水泥粉刷内墙面： KN/㎡ 2= KN/m 合计： KN/㎡ 五 .内隔墙自重： 标准层： 内隔墙：（ ） 3KN/m = KN/m 水泥粉刷内墙面： () KN/㎡ 2= KN/m 合计： KN/㎡ 底层： 内隔墙：（ ） 3KN/m = KN/m 水泥粉刷内墙面： () KN/㎡ 2= KN/m 合计： KN/㎡ 河南科技大学毕业设计 12 第 4 章 框架侧移刚度的计算横向框架梁柱的线刚度计 算 167。 框架梁柱的 线刚度计 算 167。 框架梁柱的线刚度计算 框架梁 柱的相对线刚度如图 4－ 1 所示，作为计算各节点弯矩分配的依据 . 在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。 为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候， 对于中框架取 I=2 Io（ Io 为梁的截面惯性矩） 30 /12I bh （ 4－ 1） 梁采用 C30 混凝土， 27 / mkNE c 。 由于 左跨梁＝右跨梁： i 边梁＝ EI/L= 7 2 3 413 . 0 1 0 / 2 0 . 3 ( 0 . 6 ) / 6 5 . 4 1 012k N m m m      4/m 中跨梁： i 中跨梁＝ EI/L= 7 2 3 413 . 0 1 0 / 2 0 . 2 5 ( 0 . 4 5 ) / 6 1 . 9 1 012k N m m m      4/m 底层柱：（ B～ E 轴） i 底柱＝ EI/L= 7 2 4 413 . 0 1 0 / 2 ( 0 . 6 ) / 4 . 5 5 7 . 1 2 1 1 012k N m m m     4/m 其余各层柱：（ B～ E 轴） i 余柱：＝ EI/L= 7 2 4 413 . 0 1 0 / 2 ( 0 . 6 ) / 3 . 6 9 1 012k N m m m     4/m 令 i 余柱＝ ,则其余各杆件的相对线刚度为： i 边梁＝ 44445 .4 1 0 / 0 .6 0 99 1 0 / mm  i 中跨梁＝ 44441 .9 1 0 / 0 .2 1 19 1 0 / mm  河南科技大学毕业设计 13 i 底柱＝ 44447 .1 2 1 1 0 / 0 .8 0 19 1 0 / mm  图 4－ 1 框 架梁 柱的相 对线 刚度 167。 ,2. 梁柱的线平均刚度比 一 .底层 /bck k k (42) kk   (43) 由公式（ 4－ 2）、（ 4－ 3）可求 梁柱线刚度 为： 1. B,E 梁柱线刚度 k 为：  0 .5 0 .4 5 72c kk  42212 0 . 4 5 7 1 2 7 . 1 2 1 1 0 1 8 8 6 3 . 2 1 24 . 5 5cc iD h      （ KN/M） 河南科技大学毕业设计 14 2. C,D 梁柱的线刚度 k 为： 0 .6 0 9 0 .2 1 11 .0 2 40 .8 0 1k  0 .5 0 .5 0 42c kk  42212 0 . 5 0 4 1 2 7 . 1 2 1 1 0 208034 . 5 5cc iD h      （ KN/M） 二 .标准层： /2bck k k (44) 2kk  (45) 由公式（ 4－ 2）、（ 4－ 3）可求 梁柱线刚度 为： ,E 梁柱的线 刚度 k 为： 0 .6 0 9 20 .6 0 921k  332c k k  42212 0 . 2 3 3 1 2 7 . 1 2 1 1 0 1 9 4 1 6 . 6 6 73 . 6cc iD h      （ KN/M） ,D 梁柱的线刚度 k 为： ( 0 .6 0 9 0 .2 1 1 )0 .8 221k  k k  42212 0 . 2 9 1 1 2 9 1 0 2 4 2 3 1 . 6 7 83 . 6cc iD h       （ KN/M） 故横向框架的侧移刚度见表 4－ 1， 4－ 2 表 4－ 1 横向框架 2～ 7 层 D 值 构件名称 D 值 （ KN/M） 数量  D（ KN/M） B 柱 10。