土木专业商场毕业设计

土木专业商场毕业设计内容摘要：

12 ⑷ 门重计算 M1：木门 尺寸： 900mm 2100mm 自重： ： 8 重量： 8= M2:木门 尺寸： 700mm 2100mm 自重： ： 2 重量： 2= 总重： += ⑸ 楼板恒载、活载计算（楼梯间按梯板计算） 面积： m2,恒载 :,活载： 由以上计算可知：二层重力荷载代表值为： G2=G 恒 + 活 =(++) ++++ ++ = 第三 、四 层 （ 1）梁、柱 类别 净跨（ mm） 截面 (mm) 密度 (kN/m3) 体积 (m3) 数量 (根 ) 单重 (kN) 总重 ( kN) 纵梁 2100 300 650 25 4 41 2700 300 650 25 4 53 5400 300 650 25 25 7200 300 650 25 5 横梁 5400 300 650 25 25 7200 300 650 25 8 类别 计算高度 (mm) 截面(mmmm) 密度(kN/m3) 体积(m3) 数量(根 ) 单重(kN) 总重(kN) 柱 4200 600600 25 1． 512 43 （ 2）内外填充墙的计算 横墙 ①轴 （ ） = 6= ⑨ 轴 C轴 ,D轴 () = = 2= () 4= 毕业设计（说明） 13 玻璃幕墙 2= 3= 6 = 横墙总重： +++++++= 纵墙 A轴 ① , ③④ , ④⑤ , ⑥⑦ , ⑦⑧ [() 2] 4= ② ,⑤⑥ [() 3] = ③ ,①② [() ] = ④ ,②③ [() ] = ⑤ ,⑧⑨ () 2= E轴 5= () 10= 玻璃幕墙 10= = 楼梯间 2= 纵墙总重：+++++++++=6kN ⑶ 窗户计算 C10 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 数量： 9 重量： 9= C22 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 数量： 3 重量： 3= C23 尺寸： 600mm 600mm 自重： 数量： 1 重量： 1= 总重： += ⑷ 门重计算 木门 尺寸： 900mm 2100mm 自重： ： 3 重量： 3= 毕业设计（说明） 14 ⑸ 楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算） 面积： = m2 恒载： = kN 活载： = kN 由以上计算可知：三层重力荷载代表值为 : G3=G 恒 + 活 =(41+53++++) +++++++ = kN 顶层 （ 1）梁、柱 柱 梁 横梁 纵梁 （ 2）内外填充墙的计算 ①横墙 () 13= () 2= () 4= = 2= () 4= 2= 3= 总重： +++++++= ① 纵墙 [() ] = [() ] = [() 2] 4= [() 3] = () = [() ] = ( 2) = () 4= [() ] = (18 ) = [() ] 3= [() ] = 5= () 10= 玻璃幕墙 10= 毕业设计（说明） 15 = 总重 +++++++++++++++= ⑶ 窗户计算 总重： ⑷ 门重计算 M1：木门 尺寸： 900mm 2100mm 自重： ： 10 重量： 10= M15:木门 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： ： 3 重量： 3= 总重： += （ 5） 楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算） 面积： 恒载： 595 = 活载： = 雪载 : = 由以上计算可知： 顶 层重力荷载代表值为： G4=G 恒 + 活 =(+) + +(+) +(+) ++ + = 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 Gi的计算结果如下图所示： 毕业设计（说明） 16 第四部分 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 一、 横向自振周期的计算 基本自振周期 T1(S)可按下式计算： T1= T(UT)1/2 注： UT 假想把集中在各 层楼面处的重力荷载代表值 Gi 作为水平荷载而显得的结构顶点位移； ψ T 结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取。 UT 按以下公式计算： VGi=∑ Gk (△ U)i=VGi/∑ GiJ UT=∑ (△ U) 注：∑ GiJ为第 i层的层间侧移刚度； (△ U)i 为第 i层的层间侧移； (△ U)k为第 K 层的层间侧移； S为同层内框架柱的总数。 结构顶点的假想侧移计算过程见下表： 结构顶点的假想侧移计算 层次 Gi(kN) VGi(kN) ∑ Di (N/mm) △ Ui(mm) Ui(mm) 5 780501 4 780501 206 3 780501 2 780501 1 608814 T1= T(UT)1/2 = () 1/2 =(S) 二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算 本结构高度不超 过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型 主 ，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即： 结构等效总重力荷载代表值 Geq Geq=∑ Gi = (++++) = 计算水平地震影响系数 a1 查表得二类场地近震特征周期值 Tg= 毕业设计（说明） 17 查表得高防烈度为 7度的 amax= a1=(Tg/Tr)rη 2amax 注： r为曲线下降段的衰减指数，一般到。 η 2为阻尼调弯系数， 一般取。 a1=() = 结构总的水平地震作用标准值 FEK FEK=a1Geq= = 因 = =＜ T1=，所以应考虑顶部附加水平地震作用。 顶部附加地震作用系数： δ n=+= += △ F5= = 各质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEK(1δ n)/(∑ GkHK)=(GiHi/∑ GkHK) 地震作用下各楼层水平地震层间剪力 Vi为： Vi=∑ FK 计算过程如下表： 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 Hi(m) Gi(kN) GiHi (kN m) GiHi/∑ GJHJ Fi(kN) Vi(kN) 5 4 3 2 1 ∑ 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图 三、多遇水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移 (△ U)i和顶点位移 Ui分别按下式计算： (△ U)i=Vi/∑ DiJ Ui=∑ (△ U)k 各 层的层间弹性位移角θ e=(△ U)i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值 [θ e]＜ 1/550。 计算过程如下表： 毕业设计（说明） 18 横向水平地震作用下的位移验算 层次 Vi(kN) ∑ Di (N/mm) (△ U)i (mm) Ui(mm) hi(mm) θ e=(△ U)i/hi 5 780501 4200 1/4719 4 780501 4200 1/2745 3 780501 4200 1/2079 2 780501 4200 1/1694 1 608814 5750 1/1624 由此可见，最大层间弹性位移角发生在第三层， 1/1624＜ 1/550，满足规范要求。 四、水平地震作用下框架内力计算 框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算 ViJ=DiJVi/∑ DiJ （ i— 层， J— 柱） 上端 MbiJ=ViJ yh 下端 MuiJ=ViJ(1y)h y=yn+y1+y2+y3 注： yn为框架柱的标准反弯点高度比； y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值； y y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值； y为框架柱的反弯点高度比； 底层柱需考虑修正值 y2。 各层柱端弯矩及剪力计算 层次 hi (m) Vi (kN) ∑ DiJ (N/mm) 边柱 Di1 (N/mm) Vi1 (kN) k y (m) Mbi1 (kN m) Mui1 (kN m) 5 780501 16207 4 780501 16207 3 780501 16207 2 780501 16207 1 608814 13548 90 各层柱端弯矩及剪力计算 层次 hi (m) Vi (kN) ∑ DiJ (N/mm) 中柱 Di1 (N/mm) Vi1 (kN) k y (m) Mbi1 (kN m) Mui1 kN m) 5 780501 24861 4 780501 24861 38 3 780501 24861 2 780501 24861 1 608814 13548 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算： MLb=ilb(Mbi+1+Mui,J)/(iLb+irb) 毕业设计（说明） 19 Mrb=irb(Mbi+1+Mui,J)/(iLb+irb) Vb=(MLb+Mrb)/L Ni=∑ (VLbVrb)k 具体计算过程见下表： 梁 端弯矩、剪力的计算 层次 ED梁 DC梁 MLb Mrb L Vb MLb Mrb L Vb 5 6 4 6 3 6 2 6 1 6 梁端弯矩、剪力的计算 层次 CB梁 BA梁 MLb Mrb L Vb MLb Mrb L Vb 5 6 6。