双跨单层厂房课程设计计算书单层厂房课程设计毕业设计

双跨单层厂房课程设计计算书单层厂房课程设计毕业设计内容摘要：

Ak = 4. 72 5K NMM 2Ak = 1 2 . 6KNMM 1Ak = 3 . 1 5KNM 单层厂房课程设计 16 上柱底： N=+= 下柱顶： N=+*2= 下柱底： N=+= （ a） 永久荷载作用下的弯矩（ KNM）图和柱底剪力（ KN） （ b）永久荷载作用下的轴力（ KN） 图 12 永久荷载作用下排架的内力图 屋面活荷载下的内力 A 柱： λ =Hu/H=； n=Iu/IL=； C1=； C3= R1=M1AKC1/H=*（ ） R2=M2AKC3/H=*（ ） 所以 RA=R1+R2=（ ） B柱：λ =Hu/H=； n=Iu/IL= C1=*[1λ 2(n1)/n]/[1λ 3(1n)/n]=*[()/]/[1+ ()/]= RB=R1=M1bkC1/H=*( ) C柱： Rc=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（  ） 所以：各柱顶的实际剪力为： VA= RAη AR=（ ） VB=RBη B R= KN（ ） VC=Rcη cR= KN（ ） Σ Vi≈0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算。 51. 359V= V=28. 97328. 97330. 92794. 98194. 981298 .37 596 .74298 .37 V= V= V= 单层厂房课程设计 17 吊车荷载作用下的排架内力（不考虑厂房整体空间工作） （ 1）、 AB 跨有吊车荷载， Dmax,k 作用在 A 柱，Dmin,k作用在 B 柱时排架内力分析，其计算简图如 图 14 所示。 A 柱： λ = HHu =； n=luII =；C3= RA=R2= HM kmax, C3=*（ 图 14 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1 1） ]=  0 i n ,2CkBRCKNCHMRR柱： 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为： RRR AAA  )(  RRR BBB  )(2 5 8 4 8 3 1  RRR CCC  )(  iV 0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，D m ax , k =D m in,k = 8 6 .4K m ax,k =Km in,k= 单层厂房课程设计 18 柱底剪力（向左为正）和轴力图如 图 15 所示。 (a) Dmax,k在 A柱时的轴力 (KN) (b) Dmax,k作用在 A柱时的弯距和柱底剪力 图 15 （ 2）、 AB 跨有吊车荷载， Dmax,k 作用在 B 柱， Dmin,k作用在 A 柱时排架内力分析，其计算简图如 图 16 所示。 A柱： λ = HHu =00290； n=luII =； C3= RA=R2= HM kmin, C3=（  ） B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2 ） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1） ]= RB=R2= HM kmin, C3=*( ） 图 16 C 柱： RC=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=+（  ） 所以：各柱顶的实际剪力为： VA=RAη AR=*= （  ） VB=RBη BR=*=（  ） VC=RCη CR=*=（  ） iV 0 各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向D min , k= D max ,k Mmin , k= KN Mmax , k= KN 单层厂房课程设计 19 左为正）和轴力图如 图 17 所示。 图 17 （ 3）、 BC 跨有吊车荷载， Dmax,k作用在 B 柱， Dmin,k作用在 C 柱时排架内力分析，其计算简图如图 18 所示。 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3= RB=R2= HM kmax, C3=*） C 柱： λ = HHu =； n=luII =； RC=R2= HM kmin, C3=*（ ） A 柱： RA=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为： VA=RAη AR=*= （ ） VB=RBη BR=+*=（ ） VC=RCη CR=+*=（ ） V= 单层厂房课程设计 20 iV 0 各柱顶 的实际剪力求出后，即可按悬 臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如 图 19 所示。 图 18 (a) Dmax,k 在 B 柱时的轴力 (KN) (b) Dmax,k 作用在 B 柱时的弯距和柱底剪力 图 19 （ 4）、 BC 跨有吊车荷载， Dmax,k作用在 C柱， Dmin,k作用在 B B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3= RA=R2= HM kmax, C3=*（ ） =1 1 . 662 KNDmin,k 1 1 6 .62= 3 5 3 .87KNDmax,k=4 7 1 .83 单层厂房课程设计 21 C 柱： λ =HHu=； n=luII =； C3= RC=R2= HM kmin, C3=*（ ） A 柱： RA=0 所以：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱顶的实际剪力为： VA=RAη AR=*= （ ） VB=RBη BR=+*=（ ） VC=RCη CR=+*=（ ） iV 0 各柱顶的实际 剪力求出后，即可按悬 臂柱进行内力计算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如 图 21 所示。 (a) Dmax,k 在 B柱时的轴力 (KN) (b) Dmax,k 作用在 B柱时的弯距和柱底剪力 图 21 BC 跨有吊车 Dmax,k 作用在 C 柱时排架内力图 （ 5）、 ma x T 作用于 AB 跨，即 AB 跨有吊车 吊车水平荷载 Tmax,k的作用点距柱顶的距离 y==； y/Hu=。 因此排架柱顶不动铰支座的支座反力系数 C4需用线形内插法确定。 A、 C 柱： λ =0290； n= ； 当 y=0. 7 Hu 时： C4=[ +λ 3（ +） ]/{2[1+λ 3（ 1/n1） ]}= 当 y=0. 8 Hu 时： C4=[ +λ 3（ +） ]/{2[1+λ 3（ 1/n1） ]}= 所以当 y=0. 743Hu 时： C4=+（ ）（ ）（ ）Dm a x , k=4 7 1 .83=8 7. 47 KNDm i n,k 1 1 6 .62= 4 7. 18 KN图 20 Dmax,k 作用在 C 柱， Dmin,k作用在。