土木毕业设计计算书郑州市某高校五层行政办公楼

土木毕业设计计算书郑州市某高校五层行政办公楼内容摘要：

1 436096 15786 横向水平地震作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如下图所示： 第 21 页 共 72 页 横向水平地震作用下左地震弯矩图 mN（ k ） 图 41 第 22 页 共 72 页 横向水平地震作用下左地震 剪 力图 图 42 第 23 页 共 72 页 横向水平地震作用下左地震 轴 力图 图 43 5内力计算 起的固端弯矩： 顶层： 边跨 (AB)梁： 2211 2 1 . 0 1 6 6 3 . 0 31 2 1 2FM q l k N m        ； 中跨 (BC)梁： 2211 3 . 9 3 2 . 4 1 . 8 91 2 1 2FM q l k N m       ； 其他层： 边跨梁： 2211 2 1 . 4 7 6 6 4 . 4 11 2 1 2FM q l k N m        ； 第 24 页 共 72 页 中跨梁： 2211 3 . 9 3 2 . 4 1 . 8 91 2 1 2FM q l k N m        ； 图 51 恒载代 作用 横向框架的弯矩二次分配法 (kN﹒ m） 第 25 页 共 72 页 图 52 恒载 作用下框架弯矩标准值 (kN﹒ m） 第 26 页 共 72 页 图 53 恒载剪力图（单位： kN） 第 27 页 共 72 页 图 54 恒载轴力图（单位： kN） （见表） 恒载标准值下 AB 跨梁端剪力计算 表 51 层次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN ()2F q l MV kNl ()2E q l MV kNl 5 6 4 6 第 28 页 共 72 页 3 6 2 6 1 6 恒载标准值下 BC 跨梁端剪力计算 表 52 层次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN ()2F q l MV kNl ()2E q l MV kNl 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 恒载标准值下边柱轴力计算 表 53 层次 截面 横梁传 剪力 纵墙重 纵梁重 纵梁板传荷载 纵梁板传活载 柱重 ()NkN 柱轴力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 恒载标准值下中柱轴力计算 表 54 层次 截面 右 横梁 传剪力 左 横梁传剪力 纵墙重 纵梁重 纵梁板传荷载 纵梁板传活载 柱重 ()NkN 柱轴力 第 29 页 共 72 页 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 顶层边跨梁： 2211 1 . 5 2 6 4 . 5 61 2 1 2FM q l k N m        ； 其他层边跨梁： 2211 6 . 1 0 6 1 8 . 3 0 .1 2 1 2FM q l k N m       ； 第 30 页 共 72 页 图 55 活载 作用下框架弯矩标准值 (kN﹒ m） 第 31 页 共 72 页 图 56 活载作用下 M 图 单位： (kN﹒ m） （见表） 活载标准值下边跨梁端剪力计算 表 55 层次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN ()2F q l MV kNl ()2E q l MV kNl 5 6 第 32 页 共 72 页 4 6 3 6 2 6 1 6 活载标准值下边柱轴力计算 表 56 层次 截面 横梁传剪力 纵梁传荷载 次梁板活载 ()NkN 柱轴力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 活载标准值下中柱轴力计算 表 57 层次 截面 横梁传剪力 纵梁传荷载 次梁板活载 ()NkN 柱轴力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 第 33 页 共 72 页 1 9— 9 10— 10 6. 重力荷载作用 作用于屋面处均布重力荷载代表值的计算  232 1 .0 1 0 .5 [ 0 .3 5 3 .6 1 2 0 .3 0 .3 ] 2 1 .0 1 0 .5 3 2 1 .5 4 /ABq k N m           0 /BCq k N m   CD ABqq 作用于楼面处均布重力荷载代表值的计算 21. 47 0 21. 47 5 24. 52 / 3 /ABBCCD A Bq k N mq k N mqq      由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩 222 1 . 5 4 6 / 1 2 6 4 . 6 23 . 9 3 2 . 4 / 1 2 1 . 8 9FABFBCM k N mM k N m         由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩 222 4 . 5 2 6 / 1 2 7 3 . 5 63 . 9 3 2 . 4 / 1 2 1 . 8 9FABFBCM k N mM k N m         第 34 页 共 72 页 图 61 重力荷载代表值作用下 M 图 单位： (kN﹒ m） 第 35 页 共 72 页 第 36 页 共 72 页 图 62 重力荷载代表值作用下 M 图 单位： (kN﹒ m） 重力荷载代表值下 AB 跨梁端剪力计算 表 61 层次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN ()2F q l MV kNl ()2E q l MV kNl 5 6 4 6 3 6 2 6 1 6 重力荷载代表值下 BC 跨梁端剪力计算 表 62 层次 ( / )q kN m ()lm /2( )ql kN / ( )M l kN ()2F q l MV kNl ()2E q l MV kNl 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 重力荷载代表值下边柱轴力计算 表 63 层次 截面 横梁传 剪力 纵墙重 纵梁重 纵梁板传荷载 纵梁板传活载 柱重 ()NkN 柱轴力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 第 37 页 共 72 页 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 重力荷载代表值下中柱轴力计算 表 64 层次 截面 左横 梁传剪力 右横梁 传剪力 纵墙重 纵梁重 纵梁板传荷载 纵梁板传活载 柱重 ()NkN 柱轴力 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 — 10— 10 7内力组合 7. 1 概述 结构抗震等级可根据结构类型 ,地震烈度 ,房屋高度等因素查表求得 ,由此可得本工程框架等级为 三级 . 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。 当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。 当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载有可变荷载效应控制的组合、由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者。 由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内 力值。 梁支座边缘处的内力值按式： 2bM M V边 ， 2bV V q边 计算 柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。 按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。 为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。 因为建筑高度为 米 ≤30米， 设防烈度为 7 度 ,根据抗震规范确定框架的抗震等级为三级。 对于 第 38 页 共 72 页 框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：   /lrV b b b n G bV M M l V   vb —— 梁端剪力增大系数。 一级取 ，二级取 ，三级取。 对于框架柱组合的剪力设计值应按下式调整：   /btV c c c nV M M H vc —— 柱剪力增大系数，一级取 ，二级取 ，三级取。 一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数 、 和。 底层柱纵向钢筋宜按上、下端的不利情况配置。 一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于 者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求： cbMM cM —— 节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩值之和，上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配； bM —— 节点左、右柱端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩值之和，一级框架节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应 取零。 框架梁内力组合 本例考虑了三种内力组合，即 QkGk SS  ， QkGk SS  ， EkGE SS 。 此外，对于本工程， wkGk SS  这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑，各层梁的内力组合表见表。 下面以第一层 AB 跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合法。 对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。 求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组 合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。 由图可得：21 2 )1(21 qllql MMV BAA ，若 0)2(2121  alqV A，说明 alx ，其中x 为最大弯矩正截面至 A支座的距离，则 x 可由公式 021 221 。