一榀框架毕业设计手算书

一榀框架毕业设计手算书内容摘要：

离地高度（ m） z 根据 0k z s zww ，则有： 21 /7 8 mKNw k  22 /7 8 mKNw k  23 /8 0 mKNw k  24 /8 8 mKNw k  转化为集中风载（受荷面与计算单元同）： ( ) / 2wk k i jF w h h B，其中 B 为迎风面的宽度，  ； ih 为下层柱高； jh 为上层柱高 ,计算见 下 表 表 3. 风压 荷载计算简图 层数 层高 (m) 离地高度 (m) 受风面宽度 B (m) 作用高度 (m) wkF( KN) 4 3 2 1 风载图见下图所示： 图 （标准值）图 梁、柱线刚度计算 对于中框架梁取 2oII ， 边 框架梁取  根据公式 /i EI l ，可以得出梁、柱线刚度（ cEE ）如下： 表 类别 Ec(N/mm2) bxh I0/mm4 l/mm EcI0(m) 边框架 i 中框架 i AB 跨  600240  6600 10 10  BC 跨  600240  2700 10 10  表 线刚度计 算表 层次 Ec(N/mm2) hc/mm bxh I0/mm4 i() 1  4600 400400  10 24  3600 400400   取 AB 跨梁的线刚度值作为基准值 1，算得梁、柱的相对线刚度标 于 下图 图 、柱相对线刚度图 柱的侧 向刚 度 D 值按下式计算：212cc iD h，式中， c 为柱侧移刚度修正系数，对不 同情况按相应表计算，其中 K 表示梁柱线刚度比。 ： 边柱 A： 24 11 2 .2 0 322ciiK i     ， c KK   10 22212 120 . 5 2 4 8 6 3 6 . 3 /cc iD N m mh            中柱 B： 1 2 3 4 1 2 . 4 5 1 2 . 4 5 7 . 6 0 022ci i i iK i           ， 2c KK   10 2212 1 2 1 . 7 8 1 00 . 7 9 2 1 3 0 5 3 . 3 /cc iD N m mh      边柱 C： 24 2 . 4 5 2 . 4 5 5 . 3 9 62 2 0 . 4 5 4ciiK i   ， 2c KK   10 2212 1 2 1 . 7 8 1 00 . 7 3 0 1 2 0 3 1 . 5 /cc iD N m mh      ： 边柱 A： 2 1 2 .8 2 50 .3 5 4ciK i  ， 0 .5 0 .6 8 92c KK   10 2212 1 2 1 . 3 9 1 00 . 6 8 9 5 4 3 1 . 2 /cc iD N m mh      中柱 B： 12 1 2 .4 5 9 .7 4 60 .3 5 4ciiK i   ， 0 .5 0 .8 7 22c KK   10 2212 120 . 8 7 2 6 8 7 3 . 8 /cc iD N m mh            边柱 C： 2 2 .4 5 6 .9 2 10 .3 5 4ciK i  ， 0 .5 0 .8 3 22c KK   10 22212 1 2 1 . 3 9 1 00 . 8 3 2 6 5 5 8 . 5 /cc iD N m mh      一般层： 21 8 6 3 6 . 2 1 2 0 3 1 . 5 1 3 0 5 3 . 3 3 3 7 2 1 . 0 /nii D N m m     底层： 21 5 4 3 1 . 2 6 5 5 8 . 5 6 8 7 3 . 8 1 8 8 6 3 . 5 /nii D N m m     风荷载作用下的侧移验算 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： ii ijVu D,式中 iV 为第 j层的总剪力； ijD 为第 j 层所有柱的抗侧刚度之和； iu 为第 j 层的层间侧移。 第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层间侧移之和。 顶点侧移是所有各层层间侧移之 和。 j 层侧移：1jjjjuu ； 顶点侧移：1njjuu 框架在风荷载作用下侧移的计算结构见下表： 表 6. 风荷载作用下框架侧移计算 层数 各层风荷载 层间剪力 侧移刚度 层间侧移 iuh 限值 wkF （ KN） iV （ KN） D KN/m iu （ m） 4 19474 1550 3 14557 1550 2 13025 1550 1 11565 1550 框架最大侧移为 11565 ，小于 1550 ，满足侧移限值。 风荷载作用下的框架内力分析 （ D 值法） 顶层计算如下： ① A 轴线柱： 求柱剪力：因 8 6 3 6 .2 0 .2 5 63 3 7 2 1 .0DD ,则 0. 25 6 12 .6 9 3. 25V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0  1  ，则 1 0 ； 3   下 ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .4 1 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       ， KN m 柱底： K N m      ， KN m ② B 轴线柱： 求柱剪力：因 1 2 0 3 1 .5 0 .3 5 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0. 35 7 12 .6 9 4. 53V K N   反弯点高度：由  查表，得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .4 5       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： 0 .4 5 K N m        , KN m ③ C 轴线柱： 求柱剪力：因 1 3 0 5 3 .3 0 .3 8 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0. 38 7 12 .6 9 4. 91V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .4 5       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： 0 .4 5 K N m        , KN m 第三层计算： ① A 轴线柱： 求柱剪力：因 8 6 3 6 .2 0 .2 5 63 3 7 2 1 .0DD ,则 0. 25 6 26 .5 6 6. 80V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0  1  ，则 1 0 ； 3   下 ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .4 1 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       ， KN m 柱底： 10 K N m        ， KN m ② B 轴线柱： 求柱剪力：因 1 2 0 3 1 .5 0 .3 5 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0. 35 7 26 .5 6 9. 48V K N   反弯点高度：由  查表，得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .5 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： K N m      , KN m ③ C 轴线柱： 求柱剪力：因 1 3 0 5 3 .3 0 .3 8 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0 .3 8 7 2 6 .5 6 1 0 .2 8V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .5 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： K N m      , KN m 第二层计算： ① A 轴线柱： 求柱剪力：因 8 6 3 6 .2 0 .2 5 63 3 7 2 1 .0DD ,则 0 .2 5 6 4 0 .0 4 1 0 .2 5V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0  1  ，则 1 0 ； 3   下 ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .5 0 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       ， KN m 柱底： K N m      ， KN m ② B 轴线柱： 求柱剪力：因 1 2 0 3 1 .5 0 .3 5 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0 .3 5 7 4 0 .0 4 1 4 .2 9V K N   反弯点高度：由  查表，得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .5 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： 0 K N m        , KN m ③ C 轴线柱： 求柱剪力：因 1 3 0 5 3 .3 0 .3 8 73 3 7 2 1 .0DD ,则 0 .3 8 7 4 0 .0 4 1 5 .5 0V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0   1  ，则 1 0 ； 3  ，则 3 0 ；顶层不考虑 2 ，则： 013 0 .5 0       柱端弯矩： 柱顶： (1 ) K N m       , KN m 柱底： 0 K N m        , KN m 底层： ① A 轴线柱： 求柱剪力：因 5 4 3 1 .2 0 .2 8 81 8 8 6 3 .5DD ,则 0 .2 8 8 5 5 .3 9 1 5 .9 5V K N   反弯点高度：由  查表，根据内插法得 0  对于底层柱不考虑 1 和 3 ；2   上，查表得 2 0 ；则： 013 0 .5 5       柱端弯 矩： 柱顶： (1 ) K N m       ， KN m 柱底： 5 K N m        ， KN m ② B 轴线柱：。