11层框剪酒店毕业设计毕业论文毕业设计

11层框剪酒店毕业设计毕业论文毕业设计内容摘要：

KN F1 F7 F2 F8 F3 F9 F4 F10 F5 F11 修正后 F6 F12 验算剪重比 查表得剪力系数  =  n ij JEKi GV  各楼层剪重比验算（单位 KN） 层号 EKiV nij JG 层号 EKiV nij JG 12 *3 6 11 5 10 4 9 3 8 2 7 1 均满足。 25 刚重比验算 因为横向宽度比纵向小得多所以只验算横向稳定。 各层重力荷载设计值 G1 G2G4 G5 G6G9 G10 G11 G12 0 4 7 8 6 1 2 顶端等效重力荷载设计值 G22H HG iite  =94425797/ =55359KN WWFIECH = 按倒 三角形分布荷载作用下查表得顶点位移系数 y(ξ )= MO   wweq IEEI =1153303286/=2833669007KN m ∑ EIeq /8H2 =2833669007/(8**)=207662 KNGte =55359KN 满足稳定要求。 荷载折算 按照折算前后基地弯 矩和基地剪力相等的原则： qH2 /3+FH=△ Fn *+∑ Fi Hi qH/2+F=∑ Fi +△ Fn 式中：∑ F i H i = m △ Fn = H= ∑Fi = 26 联立求解得 q= 剪力墙单独承受倒三角形荷载时的顶部位移 △ )1(0M =11qH 4 /(120 WWIE )=11** 4 /(120*1153303286)= 剪力墙单独承受水平集中力时的顶部位移 △ )2(0M =FH3 /(3 WWIE )=* /(3*1153303286)= 横向水平地震作用下结构位移计算表 层号 标高z(m)  =z/H 倒三角形分布荷载 顶点集中荷载 总位移 y( )=y)1( ( )+y)2( ( )(m) 层间位移 △ yi (m) )1(0)1( )(My  )()1( y )2(0)2( )(My  )()2( y 11 1 954 10 127 9 495 8 719 27 7 612 6 424 5 609 4 95 3 947 2 516 1 113 由表可知结构顶点位移 最大层间位移为 层间相对位移比 △ y/h=801 顶点位移与层高之比 y/H=7001 倒三角形荷载对底部的总剪力及总弯矩 V01 =*q*H=**= M01 =qH2 /3=* /3= m V02 = M02 =FH=*= m 28 地震作用下总剪力墙 弯矩计算表 层数 标高z(m)  =z/H 011 )(MMW 022 )(MMW )(1 WM （ KN m） )(2 WM （ KN m） )(1 WM + )(2 WM （ KN m） 11 1 0 0 0 0 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 地震作用下总 剪力 墙广义剪力 计算表 层数 标高z(m)  =z/H 01_1 )(VVW 02_2 )(VVW )(_1WV （ KN） )(_2WV （ KN） )(_1WV + )(_2WV （ KN） 11 1 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 1 1 地震作用下总框架广义剪力计算表 29 层数 标高z(m)  =z/H 01_1 )(VVF 02_2 )(VVF )(_1FV （ KN） )(_2FV （ KN） )(_1FV + )(_2FV （ KN） 11 1 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 0 0 0 0 0 总框架 实际 分担的剪力为 VF =CF *_V F /Cm =3003928_V F /（ 3912635+3003928） = F 总连梁的总线约束弯矩为 m=() _V F = F 剪力墙的 实际 总剪力为 VW =_V W +m 总框架剪力，总连梁的总线约束弯矩，剪力墙总剪力计算表 层数 标高z(m)  =z/H VF (KN) 调整 VF (KN) m )( (KN) VW (KN) 11 1 10 9 8 7 6 5 4 30 3 2 1 0 0 0 0 0 0 总框架剪力 VF 的调整 max,F =*= =*(+)= 对总框架剪力 VF 时取 VF = 调整后的剪总框架力见上表。 各层总框架柱的剪力可由上下楼层 处 VF 值取平均计算 21, FjjFFj VVV   各层连梁总约束弯矩 （剪力墙轴线处的弯矩） 由下 式计算 2)( 1 jjbj hhmM  总内力表 层数 WM (KN m) VW (KN) VF (KN) 调整VF (KN) 每根梁端集中弯矩 Mb (KN m) 11 0 10 9 8 7 6 5 31 4 3 2 1 0 0 0 0 按铰结体系  ，  =0 查表得 011 )(MMW= 022 )(MMW= )(1 WM =*= m )(2 WM =*= m （ )(1 WM + )(2 WM ） /（ M01 +M02 ） =50% 计算第 7轴线框架、剪力墙在地震作用下的内力。 总框架剪力 VF 在 Z Z3的分配 Vi =VF *CF /∑ CF 例：第 5层 Z6所分配的剪力 V6 =VF *CF /∑ CF =*109931/3657757= 柱剪力分配表 (单位： KN) 层号 VF 调整后VF Z6 Z3 CF /∑ CF V6 调整后V6 CF /∑ CF V3 调整后V3 11 10 32 9 8 7 6 5 4 3 2 1 总剪力墙弯矩在各剪力墙之间的分配 WiM = WM *EIeq /∑ EIeq 例 W3的首层底截面 WiM = WM *EIeq /∑ EIeq =*46481602/ 1153303286= KN m 剪力墙弯矩分配表（单位： KN m） 层号 标高z(m) W3 W4 EIeq /∑EIeq WM WiM EI eq /∑ EIeq WM WiM 11 3 0 0 3 0 0 10 3 7 3 7 9 3 1 3 1 8 3 8 3 8 7 3 4 3 4 6 3 1 3 1 5 3 3 4 33 3 4 3 3 3 3 3 3 6 2 3 2 3 6 1 3 4 3 8 0 0 3 5 3 3 总连梁分布约束弯矩在各连梁梁端之间的分配 )(ijm =m )( * _m ij /∑ m_ 例如 L5 首层 与 W3连结 端分布约束弯矩 )(12m =m )( * _m 12 /∑ m_ =*总连梁分布约束弯矩在各连梁梁端分配表 （单位： KN） 层号 标高z(m) L5 与 W3 连结端 L5与 W4 连结端 L9 _mij /∑m_ m )( )(ijm _mij /∑m_ m )( )(ijm _mij /∑m_ m )( )(ijm 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 34 1 总剪力墙剪力的分配 VWi = (EIeq /∑ EIeq )*(VW )( m )( )+ )(ijm 例如 W3 顶层剪力墙剪力分配 V 3W = *（ ） + = 总剪力墙剪力的分配表（单位： KN） 层号 标高z(m) VW )( m )( W3 W4 EIeq /∑ EIeq )(ijm VWi EIeq /∑ EIeq )(ijm VWi 11 129 0172 87 10 121 546 19 9 2 339 4132 57 8 4 525 2156 83 7 8 315 7191 04 6 7 648 4238 02 5 4 378 1808 84 4 5 165 8329 4 3 4 306 8552 34 2 4 675 9698 97 1 3 516 7077 13 0 0 35 框架梁柱弯矩计算 反弯点高度比 y=y0 +y1 +y2 +y3 有 K,及上下层高查表得 Z6,Z3 的反弯点高度比如下 层号 Z6 Z3 y0 y1 y2 y3 y y0 y1 y2 y3 y 11 0 0 0 0 0 0 10 0 0 0 5 0 0 0 9 0 0 0 0 0 0 8 0 0 0 0 0 0 7 0 0 0 0 0 0 6 0 0 0 0 0 0 5 0 0 0 0 0 0 4 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 0 2 0 0 1 529 0 0 972 1 0 667 0 833 0 0.007 0 各层柱顶端弯矩 Mtc =V（ 1y） h 各层柱底端弯矩 Mbc =Vyh 梁端弯矩 36 M左b =(Mtc + Mbc )右左左bbb ii i M右b =(。