常德市锦江宾馆设计--毕业设计论文

常德市锦江宾馆设计--毕业设计论文内容摘要：

为： 屋面梁： 恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝ ＋ ＝ kN/m 活载＝板传荷载＝ kN/m 楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝ ＋ ＝ kN/m 活载＝板传荷载＝ kN/m 轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱荷载： 女儿墙自重：（做法： 240 厚高 900 ㎜ ,100 厚高 100 ㎜的混凝土压顶 ,） ＝ 18＋ 25 +（ 1 2＋ ） ＝ 常德市锦江宾馆 设计 第 17 页 共 111 页 顶层柱恒载＝女 儿墙自重＋梁自重＋板传荷载 ＝ ＋ （ ）＋ 5/8 + 2 ＝ kN 顶层柱活载＝板传活载 ＝ 5/8 ＋ 1/4 2＝ kN 标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载 ＝ ＋ （ － ）＋ 5/8 ＋ ＋ ＝ kN 标准层柱活载＝板传活载 ＝ 5/8 + ＝ 基础顶面恒载＝底层外纵墙自重＋基础梁自重 ＝ 18 （ 2－ +）＋ （ +）＋ ＝ kN 轴柱纵向集中荷载计算： 顶层柱恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝ （ － ）＋ 5/8 + 2+ 2 + [1－ 2 ()2 ＋ ()3 ] ＝ 顶层柱活载＝板传活载 = 5/8 + ＋ ＝ 标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载 ＝ （ － ）＋ ()+ ＋ + 5/8 ＋ ＝ kN 标准层柱活载＝板传活载 ＝ ＋ 2 6＋ 5/8 2 常德市锦江宾馆 设计 第 18 页 共 111 页 ＝ 基础顶面恒 载＝基础 梁自重＋ 墙自重 ＝ 5 18 +（ ++） ＝ 6. C 轴柱纵向集中荷载计算等同于 B 轴柱纵向集中荷载计算 . 7. D 轴柱纵向集中荷载计算等同于 A 轴柱纵向集中荷载计算 . 则可以画出一榀框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 23 所示： 常德市锦江宾馆 设计 第 19 页 共 111 页 图 23 常德市锦江宾馆 设计 第 20 页 共 111 页 第 三 章、内力计算 根据设计任务书知道有关风荷载的参数，并根据《建筑结构荷载规范》GB50092020 知，作用在屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值： k ＝ 2/)(0 Bhhz jizs  基本风压 0 ＝ kN/m2 ； μ z 风压高度变化系数，地面粗糙为 C类； μ s 风荷载体型系数，由建筑物的体型查得μ s ＝ ；  z 风振系数取。 hi 下层柱高； hj 上层柱高，对于屋顶女儿墙取 2 倍高度； B— 迎风面的宽 度， B为。 集中风荷载标准值 离地高度Z/m μ z  z μ s Wo /( kN/m2 ) hi /m hj /m Wk /kN 2 求横向框架的侧移刚度计算： 由前面所求梁柱线刚度 求侧移刚度见下表所示： （ 1）风荷载作用下框架侧移计算： 常德市锦江宾馆 设计 第 21 页 共 111 页 水平荷载作用下框架的层间位移按 ijjDvju 式中 Vj第 j层的总剪力。 ijD 第 j层所有柱的抗侧刚度之和。 横向 26层 D值的计算 构件名称 i ＝cbii2  iic 2 )/(/12 2 mkNhiD cc A轴柱   16667 B轴柱 10)(2   41670 C 轴柱 10)(2   41670 D 轴柱 ..92   16667 D =14158＋ 33037＋ 33037＋ 14158=94390kN/m 横向底层 D值的计算 构件名称 i ＝cbii  iic  )/(/12 2 mkNhiD cc A轴柱  8460 B轴柱 4 44   12960 C轴柱 4 44   12960 D轴柱  8460 D ＝ 8460+12960+12960+8460＝ 42840kN/m iju 第 j层的层间侧移。 第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。 顶点侧移是所有各层层间侧移之和。 j 层侧移 uj ＝ jj ju1 常德市锦江宾馆 设计 第 22 页 共 111 页 顶层侧移 u＝ nj ju1 框架在风荷载作用 下侧移的计算表： 层次 W /kN V /kN /（ kN/m） /m /h 6 2300 23 116676 1/18000 5 116676 1/6000 4 116676 1/4500 3 116676 1/3600 2 116676 1/3273 1 116676 1/3750 u＝ ju = 侧移验算：层间侧移最大值 1/32731/550(满足 ) A轴框架柱反弯点位置 层号 h/m Y yh/m 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 B轴框架柱反弯点位置 h/m Y yh/m 6 2 0 0 0 5 2 0 0 0 4 2 0 0 0 3 2 0 0 0 2 2 0 0 0 1 0 0 0 i 0y 1y 2y 3yi 0y 1y 2y 3yD ju ju 常德市锦江宾馆 设计 第 23 页 共 111 页 A 轴柱同于 D轴柱， B轴柱同于 C轴柱，柱梁ii 3,用 D值法进行计算，且修正高度 y1 ＝ 0， y2 与 y3 为 0，则由《混凝土结构设计规范》查出的 y0 为反弯点高度 y。 梁端剪力、弯矩、柱轴力计算 公式： M上 ＝柱剪力 h1 （ 1 y） M下 =柱剪力 h y ()ll b tlriM M Mii梁梁 柱 柱梁 梁 ()rr b tlriM M Mii梁梁 柱 柱梁 梁 1 ()l r l rV V M Ml  梁 梁 梁 梁 0 1 2 3y y y y y    表 31 左风荷载作用下 A轴所对应的横向中框架 各柱剪力及弯矩计算 柱 楼 层 楼层剪力 /kN D imD DDim 柱剪力 /kN yh /m M上 kN/m M下 kN/m M总 kN/m A 轴柱同于D 6 70726 15270 5 70726 15270 4 70726 15270 3 70726 15270 2 70726 15270 1 23400 5460 表 31左风荷载作用下 B轴所对应的横向中框架各柱剪力及弯矩计算 常德市锦江宾馆 设计 第 24 页 共 111 页 柱 楼 层 楼层剪力/kN D imD DDim 柱剪力 /kN yh /m M上 kN/m M下 kN/m M左 kN/m M右 kN/m B 轴柱同于C 6 70726 20203 5 70726 20203 4 70726 20203 3 70726 20203 2 70726 20203 1 23400 6240 表 32 风荷载作用下横向中框架梁端剪力及柱轴力计算 层次 6 5 4 3 2 1 AB跨 同 CD跨 L/m V BC 跨 L/m Vb 15 柱 轴 力 NA Nc 做出风荷载作用下框架的内力图： 弯矩图如图 31所示，剪力图如图 32所示，轴力 图如图 33所示。 框架在右风的作用下，其弯矩、剪力、轴力的方向与左风相反 常德市锦江宾馆 设计 第 25 页 共 111 页 图 31 框架风荷载作用下的（从左向右） M图（单位 :） 常德市锦江宾馆 设计 第 26 页 共 111 页 图 32 框架风荷载作用下的（从左向右） V图（单位 :KN） 常德市锦江宾馆 设计 第 27 页 共 111 页 图 33 框架风荷载作用下的（从左向右） N图（单位 :KN） 常德市锦江宾馆 设计 第 28 页 共 111 页 横向水平地震作用下的位移验算与内力计算 设计的建筑物的计算高度为 ，且质量和刚度沿高度均匀分布，本设计仅考虑水平地震作用即可，并可采用基底剪力法计算水平地震作用力。 由于该结构的刚度 比较均匀，可取一个计算单元进行计算。 重力荷载代表值计算 对于相关荷载在前面已经求出： 作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为： 屋面梁处： G＝结构和构件自重 +50%雪荷载 楼面梁处： G＝结构和构件自重 +50％活荷载 其中结构和构件自重取楼面上下 1/2 层高范围内（屋面梁处取顶层一半）的结构及构件自重（包括纵、横梁自重、楼板结构层及构造层、纵横墙及柱的等的自重） 顶层 :女儿墙 : 2= 板 : (6 2＋ )= 梁 : () 2＋ ()+ () 4＋ 2= 柱 : 4= 墙 : () 2＋ [() 2＋ () 2]= 顶层处重力荷载代表值： G6 =＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 50% ＝ kN 标准层 : 板 : = kN 墙 : 柱 : 梁 : 合计 : kN 标准层处重力荷载代表值： G5 ＝ G4 = G3 ＝ ＋ (2 6 2＋ ) 50%＝ KN G2 =+{ [() 2＋ () 2] }/2= 底层 : 板 : kN 墙 : 2= kN 柱 : 4= kN 梁 : 常德市锦江宾馆 设计 第 29 页 共 111 页 G1 ＝ { [() 2＋ () 2]}/2 +[+ +++(2 6 2＋ 50%)]/2= KN 横向地震作用力计算 由 设计任务书资料，建筑所在地区地震设防烈度为 7度，设计基本地震加速度为 ，设计时考虑近震影响，场地土类型为密实中砂层 地土，  类建筑场地，设计地震分组为第一组，建筑结构阻尼比为  ，则结构的特征周期值Tg =,水平地震影响系数最大值 max ＝ 求基本自振周期值 T 由于 H30m，建筑结构是填充墙体较多的框架结构按公式 T1 = i H=, B=(横向宽度 ) 表 33 横向 地震作用下框架侧移计算 层次 kNGi/ kNGi / mkND // 层间相对位移  DGi / mi/ 6 70726 5 70726 4 70726 3 70726 2 70726 1 23400 1 1 .7 0 .6 1 .7 0 .6 4 8 8 4 0 .7 1 3T i s        因为 1 gT s T 所以  )(1TTg 2y max =( ) = 0. 71 3 1. 4 1.。