土木工程毕业设计论文-6层框架教学楼施工组织设计方案

土木工程毕业设计论文-6层框架教学楼施工组织设计方案内容摘要：

     . 613. 6)]()[(2)(3F 其他层类推得以推出结果。 风荷载作用下的水平位移验算 根据图 6（ b）所示的水平荷载由式 ni ki FV 1计算层间剪力 iV ，然后依据表 12求出（ 8）轴线框架的层间侧移刚度，再按式  ni ksi ijii DV 11 )(/  和计算各层的相对侧移和绝对侧移。 计算过程见表 15 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 12 表 15 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层次 1 2 3 4 5 6 Fi /KN Vi /KN ∑ D（ KN/m） 62740 93312 93312 93312 93312 93312 △ ui /mm ui /mm △ ui/hi 1/4218 1/1785 1/1374 1/1171 1/1071 1/1040 由表 15 可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为 1/1040小于 1/550，满足规范要求。 风荷载作用下框架结构内力计算 表 12 各层柱端剪力及弯矩计算 层 次 mhi/ kNVi/ mmNDij/ / 边柱 中柱 1iD 1iV k y biM1 1iM 1iD 2iV k y biM2 2iM 6 93312 21086 25570 5 93312 21086 25570 4 93312 21086 25570 3 93312 21086 25570 2 93312 21086 25570 1 62740 14646 16722 表 13 梁端弯矩，剪力及柱轴力计算 层次 边梁 中横梁 柱轴力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 边柱 N 中柱 N 6 3 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 13 6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 横向框架内力计算 计算单元 （ a）框架弯矩图 (b) 梁端剪力及柱轴力图 图 7横向框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和轴力图 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 14 DCBA54330007500750066 00 66 0033 00 33 0025002500250015001500250025002500 图 8 横向框架计算单元 取（ 3）轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 ,如图 8所示。 由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其于楼面则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。 由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。 荷载计算 恒荷计算 在图 9 中， 荷载形式。 代表横梁自重，为均布和 111 qq 对于第 6 层 q1 = m 1 q39。 1 = m1 q2 、 q39。 2 ,分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由上图 9关系可得： q2 =  KN m1 q39。 2 =  KN m1 P1 ,P2 分别为由边纵梁 ,中纵梁直接传给 柱的横荷 ,它包括梁自重 ,楼板重和女儿墙等的重力荷载 : 分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括梁自重、楼板重、女儿墙等重力荷载。 现计算如下： 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 15 KNp ] )[(1 2 )] ( )[(2 p = 集中力矩 : M1 = P1 1e = 2 KNm M2 = P2 2e = 2 KNm 对于 25层 , q1 包括梁自重和其上横 墙自重为均布荷载 ,其它荷载计算方法与第 6 层相同 ,结果为 : 1q =+= KN/m 39。 1 q KN/m q KN/m 39。 2 q KN/m KNP )()(1   )((2 P = M1 =P1 1e =  KNm M2 = P2 2e == 对于 1层 : 1q =+  = KN/m 39。 1 q KN/m q KN/m 39。 2 q KN/m KNP )()(1   KNP )()(2  M1 =P1 1e =  KNm M2 = P2 2e == 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 16 q 2 PM 1P 1P q2M 1q1 1q1qA B C D7500 3000 7500 图 9 恒荷分布图 图 10 活荷分布图 活荷载计算 活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如上图 10所示。 对于第 6层 : q KN/m 63239。 2 q KN/ P KN332)(1  P2 =（ 2+）  2= 7500M 1P 2q 2A BP 1 P 1C Dq 2P 2M 17500q 23000M 2M 2黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 17 M1 =P1 1e =33= M2 = P2 2e == 同理在雪荷载作用下 : q KN/m 39。 2 q KN/m P1 = KN P2 = M1 = KNm M2 = KNm 对于 25层 : q KN/m 39。 2 q KN/ P KN331 P2 = M1 = M2 = 对于 1层 : q KN/m 639。 2q KN/ P KN331 P2 = M1 = M2 = 表 16 横向框架恒载汇总表 表 17 横向框架活载汇总表 层次 2q KN/m 39。 2q KN/m P1 KN P2 KN M1 M2 6 () 6 () 33 () () () () 25 6 33 1 6 33 内力计算 层次 1q KN/m 39。 1q KN/m 2q KN/m 39。 2q KN/m P1 KN P2 KN M1 M2 6 25 1 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 18 梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。 由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。 弯矩计算过程如图 ，所得弯矩如 11图。 梁端剪力可根据梁上竖象荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。 柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。 计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表 18 和表 19所列。 表 18 恒荷作用下梁端 剪力及柱轴力（ kN） 层 次 荷载引起的剪力 弯矩引起的剪力 总剪力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 BA VV  CBVV  BA VV  CB VV  AV BV CB VV  6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 续表 18 恒荷作用下梁端剪力及柱轴力（ kN） 层次 A 柱 B 柱 顶N 底N 顶N 底N 6 5 4 3 2 1 表 19 活载作用下梁端剪力及柱轴力 层 次 荷载引起的剪力 弯矩引起的剪力 总剪力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 BA VV  CB VV  BA VV  CB VV  AV BV CB VV  6 （ ） （ ） （ ） 0 （ ） （ ） （ ） 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 19 5 （ ） 0 （ ） （ ） 4 0 3 0 2 0 1 0 续表 19 活载作用下梁端剪力及柱轴力 柱轴力 层 次 A柱 B柱 N 顶 =N 底 N 顶 =N 顶 6 （ ） （ ） 5 （ ） （ ） 4 （ ） （ ） 3 （ ） （ ） 2 ） （ ） 1 （ ） （ ） 注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（ ） , 其 它层楼面作用活荷载（ 2kN/m2 ） 对应的内力。 V 向上为正。 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 20 上柱 下柱 右梁 上柱左梁 下柱 右梁 144 144 144 144 1 144 3 3 144 144 144 图 11（ 1） 恒荷作用下的弯矩分配 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 21 AB 图 11（ 2） 恒荷作用下的弯矩分配 横向框架内力组合 结构抗震等级 结构的抗震等级可根据结构类行，地震烈度，房屋高度等因素由表确定。 由表可知，本工程的框架为三级抗震等级。 框架内力组合 本设计方案中考虑了四种内力组合，即 QKGK SS  ， )( wkQKGK SSS  ， QKGK SS  ，EKGE SS 。 此外，对于本方案 WKGK SS  这种内力组合考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。 各层梁的内力组合见表 20，表中 GKS ， QKS 两列中的梁端弯矩 M为经过调幅后的弯矩（调整系数为 ）。 黑龙江八一农垦大学本科毕业设计（论文 ) 22 CD。