化工毕业设计：分离苯-甲苯的常压连续浮阀式精馏塔

化工毕业设计：分离苯-甲苯的常压连续浮阀式精馏塔内容摘要：

取 mho  塔板布置及浮阀数目与排列 取阀孔动能因子 10oF ，求孔速 ou smFuvoo /   ， 求每层塔板上的浮阀数，有 6)(4422 ooSudVN 取边缘区宽度 mWC  ，破沫区宽度 mWS  ，计算塔板上的鼓泡区面积，即 ]a rc s i n180[2 222 RxRxRxAa  mWDRC  mWWDxSd )(2 )(2  2222 ] rc s i n)(180)()([2 mA a   浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。 取同一横排的孔心距 mmmt  ，则估算排间距 39。 t ，即 mmNtAt a 39。  考虑到到塔的直径较大，必须采用分块式塔板，而各分块板的支承与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用 mm90 ，而应小于此值，按mmt 75 ， mmt 6539。  以等腰三角形叉排方式作图。 排得阀数 152 个 按 N=152重新核算孔速及阀孔动能因数 smu /1 5 2)0 3 (420  重新核算阀孔动能因数  VuF  阀孔动能因数 0F 变化不大，仍在 912范围内 塔板开孔率 = % uu 塔板流体力学验算 （ 1） 气相通过浮阀塔板的压强降，有 dLcp hhhh  ① 干板阻力： smuVoc/   因 ou＞ocu ，故干板阻力为 muhLc   液柱 ② 板上充气液层阻力： 本设备分离苯和甲苯的混合液，即液相为碳氢化合物，可取充气系数  ，则 mhh Ll   液柱 ③ 液体表面张力所 造成的阻力： 此阻力很小，忽略不计。 因此，与气体流经一层浮阀塔板的压强降所相当的液柱高度为 mh p 0 6 3 3  液柱 则，单板压降 Paghp Lp 5 4 0 60 6   （ 2） 淹塔 为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度，  WTd hHH   .其中， dLpd hhhH  ① 与气体通过塔板的压强降所相当的液柱高度ph ：前已计算出 mhp  液柱 ② 液体通过降液管的压头损失：因不设进口堰，故 mhl LhWSd 00 00 220 液柱 ③ 板上液层高度：前已选定板上液层高度为 mhL  则 mH d  取  ，又已选定 mHT  ， mhW 。 则     mhH WT 2 5  可见  WTd hHH ＜ ,符合防止淹塔的条件 （ 3） 雾沫夹带 对于泛点率，有 泛点率 = %100bFLSVLVSALCZLV   及泛点率 = % TFVLVSAKCV   板上液体流径长度 mWDZ dL 0 5 7  板上液流面积 mAAA fTb。