年产41万吨丙烯精馏浮阀塔——毕业设计

年产41万吨丙烯精馏浮阀塔——毕业设计内容摘要：

m 20 mCC  20 C a x  V VLDrCW   m a x  WW K 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 18 塔径 ： 61 39。  KS WVD 圆整后 D= 实际塔截面积 ：   222 44   DA T 空塔气速 ： 61 339。  TSAVu 塔内物件的工艺尺寸 精馏段 根据液相流量 sm050 33 SL， 塔径为 米确定采用分块式 双流型 塔板，并选用弓形降液管。 (1)溢流堰 取堰长  DlW 强度校核   3  wSi lLL 从图 310中得 ： DWd Tf AA 故溢流管横截面积 fA 弓形溢流管宽度 2 dW 实际操作气 速 39。 1  AVu S W Sl L 液流收缩系数 E= 堰上液流高度 ) ( )(00 3232 WSOW lLEh 溢流堰高 m0 3 4 7 Wh 圆整 m035.Wh 塔板上层实际清液高度 m0 7 4 3 Lh 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 19 (2) 溢流管 液体在溢流管中平均停留时间 sL AH S fT  溢流管中液体流速 sm14 05  fSd ALu 溢流间隙 mmhO  ，则 /39。  OW Sd hl Lu （ 3）安全区和无效区 安全区  时， mm10039。  SS WW ， 无效区 mm70CW。 （ 4）塔板布置 及浮阀数目与排列 取阀孔动能因子 100 F ，则孔速 0u 为  VFu  取每层塔板上的浮阀数 ,即 3 4 )0 3 (7 8 6 2 3 4 020 udVN S 取边缘区宽度 CW m， 破沫区宽度 sW m，计算塔板上的鼓泡区 面积，即 )(2 )(2 sd WWDx  CWDr 2222222 r c s i 180a r c s i n1802 rxrxrxAa  ，故 37 ， 742 弧长  Dl  m 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 20 面积 )(2)(2  SlRS 板间连接处长 )(21 d 2` mSAA aa  浮阀排列方式采用等腰三角叉排， 取同一横排的孔的中心距 t m，则可估算排间距 39。 t ， 即： 39。 39。  NtAt a mm 考虑到塔的直径比较大，必须采用分块式塔板，而且各分板之间的支撑和连接也要占去一部分鼓泡区的面积，因此，排间距不宜采用 107mm，应小于此值，故取 mmmt 39。  ，按 mmt 100 ，mmt 10039。  以等腰三角形叉排方式排列排得浮阀数 347 个。 按 347N 重新核算孔速及阀孔动能因数： m / 20 u  vuF  阀孔动能因数 0F 变化不大，仍在 9~12 范围内。 塔板开孔率000  uu 提馏段 根据液相流量 sm055 3339。 SL， 塔径为 双流型 塔板，并选用弓形降液管。 溢流堰 取堰长  DlW 强度校核   339。 WSi lLL 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 21 从图 310 中得 ： DWd Tf AA 故溢流管横截面积 fA 弓形溢流管宽度 dW 39。 WSlL 液流收缩系数 E= 堰上的液流高度 m0 4 2/ 9 910 0 2 8 323239。 WSOW lLh 溢流堰高度 m0 3 4 7 Wh ，圆整 Wh。 塔板上层清液实际高度  OWWL hhh （ 2） 溢流管 流体在溢流管内平均停留时间 sL AH s fT 39。  溢流管中流速 sm16 05 39。  fSd ALu 溢流间隙 m03500 .h  ，则 39。 39。  hl Lu W Sd （ 3）安全区和无效区 安全区  时， mm10039。  SS WW ， 无效区 mm70CW。 （ 4）塔板布置及浮阀数目与排列 取阀孔动能因子 100F ，则孔速 0u 为  VFu  取每层塔板上的浮阀数 ,即 )( 42020 udVN S 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 22 边缘区宽度 CW m， 破沫区宽度 sW m，计算塔板上的鼓泡区 面积，即 )(2 )(2  sd WWDx  CWDr 2222222 r c s i 180a r c s i n1802 rxrxrxAa  ，故 37 ， 742 弧长  Dl  m 面积 )(2)(2  SlRS 板间连接处长 )(21 d 2` mSAA aa  浮阀排列方式采用等腰三角叉排，取同一横排的孔的中心距 t m，则可估算排间距 39。 t ， 即： mmNtAt a 39。 39。  考虑到塔的直径比较大，必须采用分块式塔板，而且各分板之间的支撑和连接也要占去一部分鼓泡区的面积，因此，排间距不宜采用 112mm，应小于此值，故取 mmmt 39。  ，按 mmt 100 ，mmt 10039。  以等腰三角形叉排方式排列排得浮阀数 347 个。 按 347N 重新核算孔速及阀孔动能因数： m / 20 u  vuF  阀孔动能因数 0F 变化不大，仍在 9~12 范围内。 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 23 塔板开孔率000  uu 流体力学演算 精馏段 （ 1） 气体通过浮阀 塔板 的 压降 干板阻力：  vu  uu 0 ，故 murgh LVC 220   板上充气 液层阻力： 本设备分离的液相为碳氢化合物，可取空气系数   Ll hh  液体表面张力的阻力 ： 很小，可忽略不计  hhhh lcp （ 2）液面落差 因为 mm2800D 所以液面落差忽略不计。 （ 3）液沫夹带 按式子 328 及 329 计算泛点率，即 泛点率 =001 0 0bFLsvlvsAKCZLrV  及泛点率 = TFvlvsAKCrV  沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 24 其中，板上液流流径长度 mDDZ dL  板上 液流面积 mAAA fTb  按表查取物性系数 K=，由图 313 查得泛点负荷系数 FC ,将以上数值 代入 328 及 329，得： 泛点率 = 0000  泛点率 = 0000 0 01 5 4 2 7 6 2 3   根据两个式子计算出的泛点率均在 ，故可知雾沫夹带线能满足 ve kg（液） /kg（气） 的要求。 (4) 淹塔 为防止淹塔，必须控制 降液管中清液层高度  WTd hHH  A. 与气体通过塔板的压强降所相当的液柱高度 Ph ，前面已经算出 mhP  降液管的压头损失（ 不设进口堰 ） 2/ 220  hl LhWSd mhL  故有：  dLPd hhhH     m2 6 7 3  WTd hHH  故符合防止淹塔的要求。 沈阳化工学院毕业设计说明书 题目： 万吨丙烯精馏浮阀塔 25 提馏段 （ 1）气体通过浮阀塔板的压降 干板阻力：  vu  uu0 ，故 murgh LVC 220   板上充气 液层阻力： 本设备分离的液相为碳氢化合物。