大专_220kv区域变电所电气部分设计毕业设计

大专_220kv区域变电所电气部分设计毕业设计内容摘要：

1X + 12X )) / ( 2X + 13X + 1X + 12X ) =1 短路电流的周期分量的标幺值为： 3dI = 3E / X23=1/=10. 4264 D3点是电流基准值为： bI =100/(  )kA= 11 短路电流的周期分量的有名值为： 3dI = 冲击电流的有名值为： chI = chK  2  3dI  = 短路电流的全电流有效值为：qI = 1) (K 1) (K 2 + 1 chch 3dI = 短路容量 ： tS = 3dI  BS = 短路计算总结： 表 31 短路点的编号 基准容量 BS（ MVA） 基准电压 VaV（ kV） 稳态短路电流标么值 稳态短路电流有名值（ kA） 短路电流冲击 值 chI (kA) 短路全电流最大有效 值 qI (kA) 短路容量 tS ( MVA) d1 100 230 d2 115 d3 第四章 主要电气设 备 的选择和校验 断路器的选择 断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。 根据我国当前制造情况，电压 6－220kV 的电网一般选用少油断路器，电压 110－ 330kV 电网，可选用 6SF 或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线 时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。 断路器选择的具体技术条件如下： （ 1）电压： gU ≤ NU gU 电网工作电压 , NU 断路器的额定电压 （ 2）电流： maxgI ≤ NI maxgI 最大持续工作电流， NI 断路器的额定电压 （ 3）开断电流 ： ptI ≤ NbrI ptI 断路器实际开断时间 t秒的短路电流周期分量 ； NbrI 断路器额定开断电流 （ 4）动稳定： chI ≤ maxI 12 maxI 断路器极限通过电流峰值 ； chI 三相短路电流冲击值 （ 5）热稳定： 2ktQ I t kQ 短路电流的热效应或热脉冲 ； tI 断路器 t秒热稳定电流 隔离开关形式的选择，应根据配电 装置的布置特点和使用要求等因素，进行综合 的技术经济比较然后确定。 参数的选择要综合考 虑技术条件和环境条件。 选择的具体技术条件如下： （ 1）电压： gU ≤ NU gU 电网工作电压 （ 2）电流： maxgI ≤ NI maxgI 最大持续工作电流 （ 3）动稳定 ： chI ≤ maxI （ 4）热稳定 ： 2ktQ I t kQ 短路电流的热效应或热脉冲 ； tI 断路器 t秒热稳定电流 主变高压侧的断路器、隔离开关的选择和校验 主变高压侧的断路器 ： 短路点位置 基准容量 BS（ MVA） 基准电压 VaV（ kV） 稳态短路电流标么值 稳态短路电流有名值（ kA） 短路电流冲击 值 chI (kA) 短路全电流最大有效 值 qI (kA) 短路容量 tS ( MVA) 主变高压侧 100 230 1 （ 1）选择 220gU KV m a x m a x1 .0 5 / ( 3 )gNI S U=（ 75+4 10） /(2 3 220)= 选择 LW2220 SF6断路器 表 41 LW2220 SF6 断路器参数表 型号 额定电压（ kV） 额定电流（ kA） 额定短路开断电流（ kA） 额定短路关合电流（ kA） 额定峰值耐受电 流（ kA） 4 秒热稳定电流（ kA） 全开断时间（ s） LW2220/2500 220 80 100 （ 2）热稳定校验 ： 2k p Np tQ Q Q I t   kQ pQ , NpQ 短路电流的热效应或热脉冲 , 短路电流周期分量的热效应 , 短路电流非周期分量的热效应 13 39。 39。 2 2 2/2( 1 0 ) / 1 2kkp k t tQ t I I I  ； 39。 39。 2*NpQ T I (可由发电厂电气部分 P73 页表 33查出 )； tI 断路器 t秒热稳定电流 短路计算时间： k pr brt t t prt 后备保护动作时间 ； brt 断路器全开断时间 k pr brt t t =+=1s,所以要计及短路电流非周期分量的热效应 2p q kQ I t =2=[(kA)2 s] (qI 为全电流的最大有效值 ) 2Np qQ I T =2  =[(kA)2 s] ；()k p NpQ Q Q =[(kA)2 s] 2tIt =24=3969[(kA)2 s] [(kA) 2 s] kQ 满足热稳定要求 （ 3）动稳定校验 ： maxchII maxI 断路器极限通过电流峰值； chI 三相短路冲击值。 chI = kA maxI =100kA 满足动稳定要求。 主变高压侧的隔离开关 ： （ 1）选择 220gU KV m a x m a x1 .0 5 / ( 3 )gNI S U=（ 75+4 10） /(2 3 220)= 选择 GW6— 220 D/100050隔离开关 表 42 GW6— 220D/100050 隔离开关参数 型号 额定电压（ kV） 额定电流（ kA） 额定峰值耐受电流（ kA） 4 秒热稳定电流（ kA） GW6220D/100050 220 1 50 21 （ 2）热稳定校验 ： 2k p Np tQ Q Q I t   上述计算可得： 14 ()k p NpQ Q Q =[(kA)2 s] ；2tIt =212 4=1764 [(kA)2 s] kQ 满足热稳定要求 （ 3）动稳定校验 ： maxchII chI = kA maxI =50kA 满足动稳定要求 主变中压侧的断路器、隔离开关的选择和校验 主变中压 侧的断路器： 短路点位置 基准容量 BS（ MVA） 基准电压 VaV（ kV） 稳态短路电流标么值 稳态短路电流有名值（ kA） 短路电流冲击 值 chI (kA) 短路全电流最大有效 值qI ( k A) 短路容量 tS ( MVA) 主变中压侧 100 115 （ 1）选择 220gU KV ； m a x m a x1 .0 5 / ( 3 )gNI S U= 75/(2 3 110)= 选择 LW2110Ⅰ/2500 SF 6断路器 表 43 LW2110Ⅰ/2500 SF 6断路器参数表 型号 额定电压kV 额定电流（ kA） 额定短路开断电流（ kA） 额定短路关合电流（ kA） 额 定峰值耐受电流（ kA） 4 秒热稳定电流（ kA） 全开断时间（ s） LW2110Ⅰ/2500 110 80 125 （ 2）热稳定校验 ： 2k p Np tQ Q Q I t   kQ pQ , NpQ 短路电流的热效应或热脉冲 , 短路电流周期分量的热效应 ,短路电流非周期分量的热效应 39。 39。 2 2 2/2( 1 0 ) / 1 2kkp k t tQ t I I I  ； 39。 39。 2*NpQ T I (可由发电厂电气部分 P73 页表 33查出 )； tI 断路器 t秒热稳定电流 短路计算时间 ： k pr brt t t prt 后备保护动作时间 ； brt 断路器全开断时间 k pr brt t t =+=1s,所以要计及短路电流非周期分量的热效应 2p q kQ I t =2=[(kA)2 s] (qI 为全电流的最大有效值 ) 2Np qQ I T =2  =[(kA)2 s] ； 15 ()k p NpQ Q Q =[(kA)2 s] 2tIt =24=3969[(kA)2 s] [(kA) 2 s] kQ 满足热稳定要求 （ 3）动稳定校验 ： maxchII maxI 断路器极限通过电流峰值； chI 三相短路冲击值。 chI = maxI =125kA 满足动稳定要求 110kV 侧最大一回负荷出线的隔离开关： （ 1）选择 220gU KV ； m a x m a x1 .0 5 / ( 3 )gNI S U= 75/(2 3 110)=0. 207kA 选择 GW4— 110D/100080隔离开关 表 44 GW4— 110D/100080隔离开关参数 型号 额定电压（ kV） 额定电流（ kA） 额定峰值耐受电流（ kA） 5 秒热稳定电流（ kA） GW4— 110D/100080 110 1 80 （ 2）热稳定校验 ： 2k p Np tQ Q Q I t   上述计算可得： 2k p Np tQ Q Q I t  = [(kA)2 s] 2tIt =25=[(kA)2 s] kQ 满足热稳定要求 （ 3）动稳定校验 ： maxchII chI = maxI =80kA 满足动稳定要求 110kV侧最大一回负荷出线的断路器、隔离开关的选择和校验 110kV 侧最大一回负荷出线 的断路器： 短路点位置 基准容量 BS（ MVA） 基准电压 VaV（ kV） 稳态短路电流标么值 稳态短路电流有名值（ kA） 短路电流冲击 值 chI (kA) 短路全电流最大有效 值 qI (kA) 短路容量 tS ( MVA) 110kV侧最大一回负荷出线 100 115 16 （ 1）选择 220gU KV ； m a x m a x1 .0 5 / ( 3 )gNI S U= 75/(2 3 110)= 选择 LW2110Ⅰ /2500 SF6断路器 表 45 LW2110Ⅰ /2500 SF6断路器参数表 型号 额定电压kV 额定电流（ kA） 额定短路开断电流（ kA） 额定短路关合电流（ kA） 额定峰值耐受电流（ kA） 4 秒热稳定电流（ kA） 全开断时间（ s） LW2110Ⅰ /2500 110 80 125 （ 2）热稳定校验 ： 2k p Np tQ Q Q I t   kQ pQ , NpQ 短路电流的热效应或热脉冲 , 短路电流周期分量的热效应 , 短路电流非周期分量的热效 应 39。 39。 2 2 2/2( 1 0 ) / 1 2kkp k t tQ t I I I  ； 39。 39。 2*NpQ T I (可由发电厂电气部分 P73 页表 33查出 )； tI 断路器 t秒热稳定电流 短路计算时间 ： k pr brt t t prt 后备保护动作时间 ； brt 断路器全开断时间 k pr brt t t =+=1s,所以要计及短路电流非周期分量的热效应 2p q kQ I t =2=[(kA)2 s] (qI 为全电流的最大有效值 ) 2Np qQ I T =2  =[(kA)2 s] ；()k p NpQ Q Q =[(kA)2 s] 2tIt =24=3969[(kA)2 s] [(kA) 2 s] kQ 满足热稳定要求 （ 3）动稳定校验 ： maxchII maxI 断路器极限通过电流峰值； chI 三相短路冲击值 ； chI = maxI =125kA 满足动稳定要求 110kV侧最大一回负荷出线的隔离开关： （ 1）选择 17 220gU。