八层钢筋混凝土框架结构毕业设计

八层钢筋混凝土框架结构毕业设计内容摘要：

2] + + 3= 集中力矩 M1= P1e1=  = mkN M2= P2e1=  = mkN 1～ 7 层， q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载， q1=+ = ， 39。 1q =。 q2= = ， 39。 2q = =。 P1=[（ 12 ） 2+  ] + + 3+ [（ 3） ]+ = P2=[（ ） 2+  +  2] + + 3+ 3 = 集中力矩 M1= P1e1= mkN M2= P2e1= mkN 25 ② 活荷载计算 活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图 111： 图 111 活 载 作 用 下 各 层 梁 上 的 荷 载 分 布 第 8 层， q2= = ， 39。 2q = =。 P1=（ ） + 2 ] = P2=[（ ） +  +  2]/2 = 集中力矩 M1= P1e1= mkN M2= P2e1= mkN 1～ 7 层， q2= = ， 39。 2q = =。 P1=[（ ） +  ] 2= P2=[（ ） +  +  2] 2 = 集中力矩 M1= P1e1= mkN M2= P2e1= mkN 将 以上计算结果汇总，见表 M 1 M 1q 2 P2 P 2q 2 q 2 P 1P 1 26 表 111 横向框架恒载汇总表 层次 1q /kN/m 39。 1q / kN/m 2q / kN/m 39。 2q / kN/m 1p /kN 2p /kN M1 /kN m M2 /kN m 8 1～ 7 表 112 横向框架活载汇总表 层次 q2 / kN/m 39。 2q / kN/m 1p /kN 2p /kN M1 / kN m M2 / kN m 8 1～ 7 （ 3） 内力计算 梁端 、 柱端弯矩采用二次分配 法计算。 由于结构和荷载均对称故计算时可用半框架。 弯矩计算过程如下 ，所得弯矩如图 114 和 115。 梁端剪力 可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力 相叠加而得。 柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重。 ① 固端弯矩计算 将框架梁视为梁端固定梁计算。 恒载作用下， AB 跨： 第 8 层 ， q2E=(12α 2+α 3)q2=[12 () + () ] = . FABM = 212()12 Eq q l =（ +） 178。 247。 12= mkN FBAM = mkN 27 1～ 7 层 ， q2E=(12α 2+α 3)q2=[12 ()+ ()] = . FABM = 212()12 Eq q l =（ +） 178。 247。 12= mkN FBAM = mkN BC跨： 第 8 层 ， 39。 2Eq = 39。 258q = FBCM = 39。 39。 212()12 Eq q l =（ +） 178。 247。 12= mkN FCBM = mkN 1～ 7 层 ， 39。 2Eq = 39。 258q = FBCM = 39。 39。 212()12 Eq q l =（ +） 178。 247。 12= mkN FCBM = mkN 活载作用下， AB跨： 第 8 层， q2E=(12α 2+α 3)q2=[12 () + () ] = . FABM = 2212Eql = 178。 247。 12= mkN FBAM = mkN 1～ 7 层 ， q2E=(12α 2+α 3)q2=[12 () + () ] = . 28 FABM = 178。 247。 12= mkN FBAM = mkN BC跨： 第 8 层 ， 39。 2Eq = 39。 258q = FBCM = 178。 247。 12= mkN FCBM = mkN 1～ 7 层 ， 39。 2Eq = 39。 258q = FBCM = 178。 247。 12= mkN FCBM = mkN ② 分配系数计算 计算结果见图 112 和 113。 ③ 传递系数 远端固定传递系数为 ，远端滑动铰支传递系数为 1。 ④ 弯矩分配 （见图 112， 113，弯矩图见图 114， 115） 29 图 112 恒载弯矩二次分配 楼层 上柱 下柱 右梁 求和反号 左梁 上柱 下柱 右梁 求和反号 8 3244 7 6 5 4 3 2 1 ○ A ○ B 30 图 113 活载 弯矩二次分配 楼层 上柱 下柱 右梁 求和反号 左梁 上柱 下柱 右梁 求和反号 8 7 6 5 4 3 2 1 ○ A ○ B 31 2 9. 87881.9402 4. 8901 6. 9993 6. 1414 5. 6908 .4 992 3 .67 01 9 .72 61 1 .67 15 .8 351 8. 91982.68982.68985.39878.32187.0269.69410.8142 5. 10449.9941 8 .16 388.72453.49310.1512 6. 8822 8. 7552 8. 7552 8. 7552 8. 7552 8. 7552 8. 7552 8. 7552 8. 75582.68982.6891 9 .64 389.0239.8671 8 .34 61 9 .19 689.0239.7611 9 .19 61 9 .19 689.0239.7611 9 .19 61 9 .19 689.0239.7611 9 .19 61 9 .19 689.2089.7611 9 .19 6图 114 恒载 作用下框架弯矩 32 图 115 活载作用下框架弯矩 33 (4)梁端剪力及柱轴力计算 梁端剪力 mq VVV  式中 qV ─ 梁上均布荷载引起的剪力， 12qV ql mV ─ 梁端弯矩引起的剪力，m MMV l 左 右 柱轴力 PVN  式中 V— 梁端剪力 P— 节点集中力及柱自重 恒载作用下 梁端剪力及 柱 轴力计算见表 113。 活 载作用下梁端剪力及柱 轴 力计算见表 114。 表 113 恒载作用下梁端剪力及柱轴力 层次 荷载引起剪力 弯矩 引起剪力 总剪力 柱轴力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC Nu Nd Nu Nd 8 7 6 5 4 3 2 1 表 114 活载作用下梁端剪力及柱轴力 层次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N N 8 7 6 5 4 3 2 1 34 内力组合 （ 1） 结构抗震等级 根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，可知本工程的框架为二级抗震等级。 （ 2） 框架梁内力组合 本方案考虑了三种内力组合，即 +， SGk + SQk 及 +。 考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅 （ 调幅系数取 ） ，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。 η vb梁端剪力增大系数，二级取。 各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果见 表 115。 35 表 115 框架梁内力组合 框架梁内力组合表 层次 界面位置 内力 S。