321528m装配式预应力简支t梁毕业设计论文

321528m装配式预应力简支t梁毕业设计论文内容摘要：

基本结束了。 横隔梁的布置 由于主梁很长，为了减小跨中弯矩的影响，全梁共设了五道横隔梁，分别布置在跨中截面、两个四分点及梁端，其间距为。 主梁作用效应计算 永久作用效应计算 （ 1） 永久作用集度 1）预制梁自重 跨中截面段主梁的自重 )( 7 )1( KNG  马蹄抬高与腹板宽度段梁的自重（长 ) )( 2 02/)4 7 4 8 2 6 ()2( KNG  3 28m 装配式预应力简支 T 梁 12 支点段梁的自重 )( 4 8 6 2 5 )3( KNG  边主梁的横隔梁 中横隔梁体积： )()( 3m 端横隔梁体积： )()( 3m 故半跨内横隔梁重力为： )()()4( KNG  预制梁永久作用集度 )/()(1 mKNg  2）二期永久作用 现浇 T 梁翼板集度 )/()5( mKNg  边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇部分）体积： 0 9 4 5  一片端横隔梁（现浇部分）体积： )(1 5 3m 故： ( 6 ) ( 3 0 .0 9 4 5 2 2 0 .1 5 9 ) 2 5 / 2 7 .9 6 0 .5 3 8 ( / )g KN m      铺装 8cm 混凝土铺装： )/( mKN 5cm 沥青铺装： )/( mKN 若将桥面铺装均摊给七片主梁，则： )/()()7( mKNg  栏杆 两侧防撞护栏分别为 若将两侧防撞栏均摊给七片主梁，则： )/()8( mKNg  边梁二期永久作用集度： )/( mKNg  （ 2） 永久效应 如图 所示，设 x 为计 算截面离左支座的距离 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 13 22121 gxglxM  gxglQ  21 图 主梁弯矩和剪力图 表 永久作用效应计算表 作用效应 跨中 2lx 四分点 4lx 变化点 8lx 支点 0x 一期 弯矩（ ) 0 剪力 (KN) 0 二期 弯矩（ ) 0 剪力 (KN) 0  弯矩（ ) 0 剪力 (KN) 0 可变作用效应计算 （ 1） 冲击系数和车道折减系数 按《桥规》 条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的频率。 简支梁桥的频率可采用下列公式估算： )( 1022 HZmEIlf cc   其中： )( 39 3 mKggGm c  根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：  fI n 按《桥规》 条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减 22%，四车道折减 33%，但折减后不 3 28m 装配式预应力简支 T 梁 14 得小于用两行车队 布载的计算结果。 （ 2） 计算主梁的荷载横向分布系数 1）跨中的荷载横向分布系数 cm 本桥跨中内设悟道横隔梁，具有可靠地横向联系，且承重结构的长宽比为： 属于宽桥）( lB 因此采用 GM 法： 主梁的抗弯及抗扭惯性矩 xI 和 TxI xI =21806914= 4110m 对于 T 形梁截面，抗扭惯性矩可以近似按下式计算： 3iiiTx tbCI  式中 ： iitb, — 相应为单个矩形截面的宽度和高度 iC — 矩形截面抗扭刚度系数 m — 梁截面划分成单个矩形截面的个数 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： )( 1 cmt  马蹄部分的换算平均厚度： )( 31203 cmt  图 式出了 TI 的计算图示， TI 的计算见表 图 TI 的计算图 15 表 TI 的计算 分块名称 )(cmbi )(cmti ii tb/ iC )10( 433 mtbCI iiiTi  翼缘板 200 1/3 腹板 15 马蹄 45  mIT  单位抗弯及抗扭惯矩： cmmbIJ xx 431   cmmbIJ TxTx 453   横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度  计算： 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即： mbl  mc )(21  mh 15039。  cmmb 39。  412,08/ lc 根据 lc 比值可查《桥梁工程》（上册）附表 II— 1 求得 mc 6 3 9 9 9  求横梁截面重心位置 ya ： mbhhhbhhha y 39。 39。 2 239。 39。 39。 22 22111   横梁的抗弯和抗扭惯矩 Tyy II和 ： 239。 39。 39。 21131 )2(121)2(22121 yyy ahhbhahhI   =+++= 4m 3 28m 装配式预应力简支 T 梁 16 32223111 hbchbcITy  3/1, 2  cbh 查表得 ,)( cbh 查表得 故 4333 61 mI Ty  单位弯矩及抗扭惯矩 Jy 和 JTy： cmmbIJ yy / cmmbIJ TyTy /  计算抗弯参数  和扭弯参数  1094 4 43439。  yxp JJlB 式中： 39。 B 为桥宽的一半 pl 为计算跨径 yxTyTx JJEJJG 2/)(  按第 条，取 G=，则 : 10)( 435     计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知  ，查 GM 图表，可得表中 数值，如表。 表 GM 图表值 桥位 荷载位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 /2 3b/4 b k1 0 1 1 b/4 b/2 1 3b/4 b k0 0 1 1 b/2 b/4 1 17 50180 180 180 180130 130 130一号梁50180 180 180 180130 130 130二号梁50180 180 180 180130 130 130三号梁50180 180 180 180130 130 130四号梁0. 6089 0. 4688 0. 37150. 24790. 05110. 4654 0. 38640. 32730. 2459 0. 1846 0. 09510. 01830. 3097 0. 27050. 2435 0. 21360. 16460. 12590. 16390. 19120. 20960. 2317 0. 2269 0. 2032 0. 17993b/4 2 b 用内插法求各梁位处值： 1 号、 7 号梁： )(434339。  bbb kkkK bb kk  2 号、 6 号梁： )( 243239。  bbb kkkk 243 bb kk  3 号、 5 号梁：4242439。 )( bbbbb kkkkkk  4 号梁 ： okk39。 （ ok 系梁位在 o 点的 k 值） 列表计算各梁的横向分布影响线坐标  值：（如下表 ） 绘制横向分布影响线图 （如 下图 所示） ，求横向分布系数 . 对 号梁：两车道 )(21 cqm 三车道 )(21 cqm 对 号梁：两车道 )(21cqm 三车道 cqm 四车道 cqm 对 号梁：四车道 (21 cqm )  对 号梁：四车道 (21 cqm +++）  = 取最大值： cqm 3 28m 装配式预应力简支 T 梁 18 图 跨中荷载横向分布系数计算图 2）支点截面的荷载横向分布系数 0m 采用杠杆原理方法计算，首先绘制横向影响线图（如下图 所示），在横向按最不利荷载布置。 19 表 横向分布影响线坐标  计算式 荷载位置 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 b 1号 bb kkk 431139。 1  bb kkk 43000 39。  39。 39。 01 kk    39。 0kk 5/k 2号 2143139。 1 bb kkk  2043039。 0 bb kkk  39。 39。 01 kk    39。 0kk 3 28m 装配式预应力简支 T 梁 20 5/k 3号 412/139。 1 bb kkk  402/039。 0 bb kkk  39。 39。 01 kk    39。 0kk 5/k 4号 10139。 kk 1 1 00039。 kk  1 1 39。 39。 01 kk  0 0  0 0  39。 0kk 1 1 5/k 21 50180 13050180 130 180 13。