(可研报告某污水厂可行性研究投标书

(可研报告某污水厂可行性研究投标书内容摘要：

含聚磷菌的回流污泥与污水混合后，在初始阶段出现磷的有效释放，随着时间的延长，污 水中的易降解有机物被耗完以后，虽然吸收和贮存有机物的过程基本上已经停止，但微生物为了维持基础生命活动，仍将不断分解聚磷，并把分解产物（磷）释放出来，虽然此时释磷总量不断提高，但单位释磷量所产生的吸磷能力随无效释放量的加大而降低。 一般来说，污水污xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 17 泥混合液经过 2 小时厌氧后，磷的释放已甚微，在有效释放过程中，磷的释放量与有机物的转化量之间存在着良好的相关性，在有效释放过程中，磷的厌氧释放可使污泥的好氧吸磷能力大大提高，每厌氧释放 1mgP，在好氧条件下可吸收 ～ mgP，厌氧时间加长，无效释放逐渐增加，平 均厌氧释放 1mgP，所产生的好氧吸磷能力将降至 1mgP 以下，甚至达到。 因此，生物除磷并非厌氧时间越长越好，同时在运行管理中要尽量避免 pH 的冲击，否则除磷能力将大幅度下降，甚至完全丧失，这主要是由于 pH 降低时，会导致细胞结构和功能损坏，细胞内聚磷在酸性条性下被水解，从而导致磷的快速释放。 在生物除磷系统中，由于存在磷的厌氧释放，出水含磷量难以达到较低值。 一般若要求出水 TP 达到 ，需增加后续化学除磷设施。 本工程要求出水 TP≤ ，采用生物除磷不能使出水 TP 稳定达到 ，须辅以化学除磷。 工艺方案的比较 污水 处理工艺的选择是根据进水水质情况和出水水质要求来确定的，根据上述 章节分析，本工程采用生化处理，不仅投资省、运行费用低、管理方便，更主要的是处理效果较稳定。 近几年，由于大量化学用剂大量用于日常生活，城镇污水中的氮磷含量大大超标，对自然水体 造成严重的污染，在《城镇污水处理厂污染物排放标准》对氮 磷的排放指标也做了规定。 因此，本次污水处理厂的工艺必须具有良好的除磷脱氮效果。 根据类似污水处理工程的工艺结合本工程的实际情况，采用二级强化处理（既能 去污水中含碳有机物，也能脱氮除磷的二级处理）工艺，选用 AAO 法同步脱氮除磷工艺、氧化沟工艺和 CASS 工艺进行方案比较。 AAO 法同步脱氮除磷工艺 AAO 法同步脱氮除磷工艺，即厌氧 缺氧 好氧工艺，是 20 世纪 70 年代同美国学者 Barnard 在 AO 工艺基础上开发的三段生物脱氮除磷技术。 该工艺根据活性污泥微生物在完成硝化、反硝化以及生物除磷过程对环境条件要求的不同，xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 18 将不同的池子区域分别设置厌氧区、缺氧区和好氧区。 AAO 工艺应用较为广泛，历史较长，已积累有一定的 设计和运行经验，通过精心的控制和调节，一般可以获得较好的除磷脱氮效果，出水水质较稳定，在国内外的污水处理工程中常有采用。 但 AAO 工艺也有一定的缺点，主要表现为： （ 1）污泥回流需用泵提升； （ 2）生物池和二沉池单独设置，占地面积较大； （ 3）抗冲击负荷的能力不如 SBR 工艺和氧化沟工艺。 氧化沟工艺 目前在国内外较为流行的氧化沟有：卡罗塞尔氧化沟、奥伯尔氧化沟、双沟式氧化沟、三沟式氧化沟。 氧化沟是活性污泥法的一种改进型，具有除磷脱氮功能，其曝气池为封闭的沟渠，废水和活性污泥的混合液在其中不断循环流动，因此氧化沟又名“连续循环曝气法”。 过去由于其曝气装置动力小，使池深及充氧能力受到限制，导致占地面积大，土建费用高，使其推广及运用受到影响。 近十年来由于曝气装置的不断改进、完善及池形的合理设计，弥补了氧化沟过去的缺点。 卡罗塞尔氧化沟是荷兰 DHV 公司开发的。 该工艺在曝气渠道端部装有低速表面曝气机。 在曝气渠内用隔板分格，构成连续渠道。 表曝机把水流推向曝气区，水流连续经过几个曝气区后经堰口排出。 为了 保证沟中流速，曝气渠的几何尺寸和表曝机的设计是至关重要的， DHV 公司往往要通过水力模型才能确定工程设计。 最近 DHV 公司又开发了卡罗塞尔 2020 型，把厌氧 /缺氧 /好氧与氧化沟循环式曝气渠巧妙的结合起来，改变了原调节性差，除磷脱氮效果低的缺点，但水力设计更为复杂。 卡鲁塞尔氧化沟的缺点是池深较浅，一般为 ，占地面积大，土建费用高。 也有将卡罗塞尔氧化沟池深设计为 6m 或更深的情况，但需采用潜水推流器提供额外动力。 双沟式（ DE 型）氧化沟和三沟式（ T 型）氧化沟是丹麦克鲁格公司开发的。 DE 型氧化沟为双沟组成，氧化 沟与二沉池分建，有独立的污泥回流系统， DE 型xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 19 氧化沟可按除磷脱氮（或脱氮）等多种工艺运行。 双沟式氧化沟是由两个容积相同，交替进行的曝气沟组成。 沟内设有转刷和水下搅拌器，实现硝化过程，由于周期性的变换进、出水方向（需启闭进出水堰门）和变换转刷和水下搅拌器的运行状态，因此必须通过计算机控制操作，对自控要求较高。 三沟式氧化沟集曝气沉淀于一体，工艺更为简单。 三沟交替进水，两外沟交替出水，两外沟分别作为曝气或沉淀交替运行，不需设二沉池及污泥回流设备，同 DE 型氧化沟相同，需要的自动化程度高。 由于这两种氧化沟采用转刷曝气， 池深较浅，占地面积大。 双沟式和三沟式由于各沟交替进行，明显的缺点是设备利用率低，三沟式的设备利用率只有 58%，设备配置多，使一次性设备投资大。 奥伯尔（ orbal）氧化沟是氧化沟类型中的重要形式，此法起初是由南非的休斯曼构想，南非国家水研究所研究和发展的，该技术转让给美国的 Envirex 公司后得到的不断的改进及推广应用。 奥伯尔氧化沟是椭圆型的，通常有三条同心曝气渠道（也有两条或更多条渠道）。 污水通过淹没式进水口从外沟进入，顺序流入下一条渠道，由内沟道排出。 奥伯尔氧化沟具有同时硝化、反硝化的特性，在氧化沟 前面增加一座厌氧选择池，便构成了生物除磷脱氮系统。 污水和回流污泥首先进入厌氧选择池，停留时间约 1 小时，在厌氧池中完成磷的释放，并改善污泥的沉降性，然后混合液进入氧化沟进行硝化、反硝化，实现除磷脱氮。 奥伯尔氧化沟的缺点是池深较浅，一般为 左右，占地面积较大，因为池型为椭圆型，对地块的有效利用较差。 综上所述，氧化沟因具有池深浅，占地面积大的缺点，又因采用表面曝气，具有能耗大，经常运行费用高的缺点。 CASS 工艺 CASS工艺是于 1968年由澳大利亚开发的一种间歇运行的循环式活性污泥法，是 SBR 工艺的一种变型。 1976 年建成了世界上第一座 CASS 工艺的污水处理厂，随后，在日本、加拿大、美国和澳大利亚等得到了广泛推广应用。 目前，在全世xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 20 界已建成投产了 300 多座 CASS 工艺污水处理厂。 1986 年，美国环保局正式将该工艺列为革新技术。 1988 年，在计算机技术的支持下，使该工艺进一步得到发展和推广，成为目前计算机控制系统非常先进的生物脱氮除磷工艺。 CASS 生物池由选择区和主反应区两部分组成。 污水连续不断地进入选择区，微生物通过酶的快速转移机理，迅速吸附污水中约 85%左右的可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速增长过程，对进水水质、水量、 PH 值和有毒有害物质起到较好的缓冲作用，污水再通过隔墙底部的连接口进入主反应池，经历一个较低负荷的基质降解过程，并完成泥水分离。 CASS 工艺的运行模式与传统 SBR 法类似，由进水、反应、沉淀和出水及必要的闲置等五个阶段组成。 从进水至出水结束作为一个周期，每一过程均按所需的设定时间进行切换操作，其每一个周期的循环操作过程如下： ① 充水 /曝气 在曝气时同时充分，充水 /曝气时间一般占每一循环周期的 50%，如采用 4 小时循环周期，则充分 /曝气为 2 小时。 ② 沉淀 停止进水和曝气，沉淀时间一般采用一小时，形成凝絮层，上层为清液。 高水位时 MLSS 约为 ～ ，沉淀后可达 10 g/l。 ③ 撇水 继续停止进水和曝气，用表面撇水器排水，撇水器为整个系统中的关键设备，撇水器根据事先设定的高低水位由限位开关控制，可用变频马达驱动，有防浮渣装置，使出水通过无渣区经堰板和管道排出。 ④ 闲置 在实际运行中，撇水所需时间小于理论时间，在撇水器返回初始位置三分钟后即开始为闲置阶段，此阶段可充水。 在 CASS 系统中，一般至少设两个池子，以使整个系统能接纳连续 的进水，因此在第一个池子进行沉淀和撇水时，第二个池子中进行充水 /曝气过程，使两个xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 21 池子交替运行。 为防止进水对沉淀的干扰和出水水质的影响，一般在沉淀和撇水时须停止进水和曝气，在设有四个 CASS 池子的系统中，通过选择各个池子的循环过程可以产生连续的进出水。 对于四个池子的 CASS 工艺，若采用 4 小时循环周期，其循环运行的相关顺序如下： 0 1 2 3 4 小时 充水 /曝气 充水 /曝气 沉淀 撇水 池子 1 沉淀 撇水 充水 /曝气 充水 /曝气 池子 2 撇水 充水 /曝气 充水 /曝气 沉淀 池子 3 充水 /曝气 沉淀 撇水 充水 /曝气 池子 4 其中每一循环周期中，始终有两个池子处于充水 /曝气顺序，另两个池子分别处于沉淀和撇水顺序，沉淀和撇水顺序均需停止充水和曝气，这样的组合可以实现 CASS 系统的连续进出水。 与传统活性污泥法相比， CASS 工艺有下述特点： ① 出水水质好 当污水流入预反应区，使活性污泥在高负荷条件下强化了生物吸附作用，并促进了微生物的增殖，有效地抑制了丝状菌的繁殖。 整个反应池内微生物一直可保持较高浓度，低水位时其 MLSS 常控制在 45g/l 左右，低食料比使处理过程较为稳定彻底。 池内污水的流速为 ～。 即使有一小部分水在滗水阶段后期进入主反应池。 也因经过污泥沉降层的阻挡而改变了运动的方向，不会形成短路。 反应池在沉淀阶段时起沉淀池作用。 由于此阶段已停止曝气，只有进而无出水，沉淀过程处于半静止状态。 其水力负荷为 ～ h，固体表面负荷值为 10～ 15kg/m2 h。 因此污泥沉淀时间充分， 固液分离效率高。 系统通过控制合适的曝气、停气，为硝化细菌和反硝化细菌创造了适宜的反硝化脱氮条件。 此外还利用污泥在厌氧和好氧不同环境中吸收和贮藏磷的能力不xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 22 同而达到脱磷的目的。 ② 抗冲击负荷能力 除具备 SBR 工艺一般特点外， CASS 反应池兼有推流式和完全混合式活性污泥法的优点。 由于存在基质浓度梯度和溶解氧浓度梯度，所以具有推流性质。 因而其处理效果较好，具有抗冲击负荷的能力，适应水质的变化。 ③ 活性污泥性能好 已有的运行资料表明， CASS 工艺中活性污泥沉降指数 SVI 均小于 150，已建成的处理厂中从未发生污泥膨胀的异常现象。 ④ 投资和占地面积小 CASS 工艺不设初沉池、二沉池、污泥消化池等构筑物。 污泥不需回流，减少了构筑物及管道。 其投资和占地面积大大减少。 ⑤ 能耗低 CASS 技术是一种改进的延时曝气系统，运行时，曝气时间短，氧利用率高，且无回流设备，故其能耗较低。 ⑥ 每座池子都需安装曝气设备、沉淀的滗水器及控制系统，间歇排水，水头损失大，设备的闲置率较高、利用率低，设备投资大，要求自动化程度相当高。 工艺方案比较及推荐方案 从污水处理工程项目建议书的初衷考虑，选择一套适合实情的污水处理工艺，对今后污水处理工程的建设以及正常运行都起到重要的作用。 本着实事求是的态度，从技术经济的角度出发，我们对上述三个工艺进行了详细的论述比较，见表 ，从投资小、技术合理、运行管理、适合本地实情等综合考虑，推荐采用 AAO 法同步脱氮除磷工艺 表 各种污水处理工艺经济技术性指标 xx 市 xx 污水处理厂及配套管网收集系统一期工程设计项目投标文件 第一篇 工程可行行研究大纲 23 深度处理工艺选择 由于本工程要求的出水水质需达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级标准的 A 标准。 常规或强化的二级生化处理工艺 不能或难以稳定地达到此要求，必须进行深度处理，通过深度处理进一步去除二级处理不能完全去除的污染物，以最终满足出水水质要求。 根据《污水再生利用工程设 计规范 （ GB503352020） 》 ，城市污水再生处理宜选用：①直接过滤工艺，②混凝沉淀过滤工艺，③微絮凝过滤工艺。 根据国内污水处理工程的回用中试实验及运行实例，上述三种深度处理工艺都适合于城市污水深度处理。 根据不同的二级处理出水水质及污水深度处理主要去除的指标，可选择上述任何一种深度处理工艺。 当出水水质要求更高时，还可在深度处理工艺中增加新技术，如活性碳吸附工艺、离子交换工艺、膜分离技术、反渗透技术及生物处理工艺等。 直接过滤工艺简单，运行费用低，适用于夏季二级出水水质较好。