110kv变电所电气毕业设计

110kv变电所电气毕业设计内容摘要：

IN 1000A —— —— It2 t= )( 2KA .S ies 80KA 由以上数据比较可知 LW14110 型断路器和 GW4110D/100080 型隔离开关均能够吗组要求。 B. 变压器 35KV侧断路器及隔离开关 变压器的最大工作电流 Imax=（ N） /（ 3 UN） = 31500/ 3 35= 根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的 要求，查表可选择LW835 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk/12（ If239。 1+10Itk39。 22/+Itk39。 2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW835 型断路器。 GW535G/60072 型隔离开关 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上数据比较可知 LW835 型断路器和 GW535G/60072 型隔离开关均能够吗组要求。 C. 变压器 10KV侧断路器及隔离开关 变压器的最大工作电流 Imax =（ ） /（ 3 UN ） = 31500/ 3 10= 根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋内的要求，查表可选择ZN10/202040 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk/12（ If239。 1+10Itk39。 22/+Itk39。 2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 ZN10/202040 型断路器 GN210/202085 型隔离开关 UNS 10KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 10KV IN 2020A INbr 40KA INcl 100KA It2 t=3200 )( 2KA .S ies 100KA UN 10KV IN 2020A —— —— It2 t=1300 )( 2KA .S ies 85KA 由以上数据比较可知 ZN10/202040 型断路器和 GN210/202085 型隔离开关均能够吗组要求。 D. 35KV出线侧断路器及隔离开关 线路的最大工作电流 Imax=（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） = 12 1000/ 3 35= 根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW835/1600 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk /12（ If239。 1+10Itk39。 22/ +Itk39。 2 ） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk ＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW835/1600 型断路器 GW535G/60072 型隔离开关 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上数据比较可知 LW835/1600型断路器和 GW535G/60072型隔离开关均能够吗组要求。 E. 线路 10KV出线侧断路器及隔离开关 线路的最大工作电流 Imax=（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） = 1 1000/ 3 10= 根据线路的电压及最大工作电流 及断路器在屋内的要求，查表可选择ZN410/125020 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk/12（ If239。 1+10Itk39。 22/ +Itk39。 2 ） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk ＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 ZN410/125020 型断路器 GN610T/60052 型隔离开关 UNS 10KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 10KV IN 1250A INbr 20KA INcl 50KA It2 t=1600 )( 2KA .S ies 50KA UN 10KV IN 600A — — —— It2 t=1600 )( 2KA .S ies 52KA 由以上数据比较可知 ZN410/125020 型断路器和 GN610T/60052 型隔离开关关均能够吗组要求。 F. 110KV侧母联断路器及隔离开关 母线的最大工作电流 Imax=2（ N） /（ 3 UN） =2* 31500/ 3 110= 根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW14110 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk/12（ If239。 1+10Itk39。 22/+Itk39。 2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW14110 型断路器 GW4110D/100080 型隔离开关 UNS 110KV IMAX I39。 ish UN 110KV IN 2020A INbr INcl 80KA UN 110KV IN 1000A —— —— QK )( 2KA .S ish It2 t=4800 )( 2KA .S ies 80KA It2 t= )( 2KA .S ies 80KA 由以上数据比较可知 LW14110 型断路器和 GW4110D/100080 型隔离开关均能够吗组要求。 G. 35KV母联断路器及隔离开关 线路的最大工作电流 Imax=3*（ PN） /（ 3 UNCOSΦ ） =3* 12 1000/ 3 35 = 根据线路的电压及最大工作电流及 断路器在屋外的要求，查表可选择LW835/1600 型断路器。 短路时间： tk =++= 周期分量的热效应： Qp=tk/12（ If239。 1+10Itk39。 22/+Itk39。 2） =（ 2 +10 2 + 2 ） = )( 2KA .S 非周期分量的热效应： tk＜ 1 时， T= Qnp=T If239。 1= 2 = )( 2KA .S 短路 电流的热效应： QK=Qp+Qnp=+= )( 2KA .S 断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW835/1600 型断路器 GW535G/160072 型隔离开关 UNS 35KV IMAX I39。 ish QK )( 2KA .S ish UN 35KV IN 1600A INbr 25KA INcl 63KA It2 t=2500 )( 2KA .S ies 63KA UN 35KV IN 1600A —— —— It2 t=1024 )( 2KA .S ies 72KA 由以上数据比较可知 LW835/1600型断路器和 GW535G/60072型隔离开关均能够吗组要求。 导线截面的选择： 1) 110KV侧母线的选择 按经济电流密度选择导线的截面，由于 Tmax=5000h/ 年，查表可得J=。 变压器 110KV母线的最大工作电流 Imax=2 = 所以 S=Imax/J=故 可选择型号为 LGJ400/20 的导线，其载流量为 800A 热稳定校验： θ = θ。 +（θ alθ。 ） )( max 2IIal =35+（ 7035） )800( 2 =42℃ 由此查表胡的 C= 则 Smin= KQfK */C= 106* /= 400 mm2 满足导线的最小截面的要求。 2) 35KV侧母线的选择 按经济电流密度选择导线的截面，由于 Tmax=5000h/ 年，查表可得J=。 变压器 35KV母线的最大工作电流 Imax = 3UPNN /COSΦ = 1000**35 )8129(  = 所以 S=Imax/J=故 可选择型号。