110kv白云-安线架空线路设计毕业设计论文(编辑修改稿)

110kv白云-安线架空线路设计毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

  () 式中 E —— 杆塔的呼称高度 m ；  —— 悬垂绝缘子串长度 m ； d —— 导线对地安全距离 m ；  —— 裕留度 m ； h —— 杆塔施工基面 m ； (4) 最大弧垂模板的制作 根据 允许的最大弧垂 maxf ，估算代表 档距 Dl ，现取 倍的 代表 档距 Dl 作为定位档距 jl。 根据假定的 Dl 查出其所对应的最大弧垂相对应的  ，最大弧垂 模板 k值由 2k 求得，采用与平断面图相同的比例，根据 2kxf ，制成模板，通过计算求出 k。 用最大弧垂模板排定杆塔位置的方法 根据公式llLLL  30 ，求出实际代表档距 39。 DL ， 39。 DL 与估计的代表档距 DL 不相等时，由 39。 DL 求出 39。 k。 如果 k 与 39。 k 的误差在  ，就满足要求。 如果 k 与 39。 k 不在南京工程学院电力工程学院毕业设计 12 误差范围之内，再按模板 39。 k 从新定位，直到 k 与 39。 k 在误差范围之内。 (1) 定位结果 第一耐张段： 共 1档 ： )(1541 ml  )(154mlD  第二耐张段： 共 3档： )(2401 ml  ， )( ml  ， )( ml  )( mlD  第三耐张段： 共 3档： )(2651 ml  ， )(2762 ml  ， )(2843 ml  )( mlD  第四耐张段： 共 3档： )( ml  ， )(3102 ml  ， )( ml  )( mlD  第 五 耐张段： 共 1档： )(3261 ml  )(326 mlD  第 六 耐张段： 共 3档： )(2701 ml  ， )(2142 ml  ， )(3003 ml  Dl 第 七 耐张段： 共 2档： )(2341 ml  ， )(1922 ml  )( mlD  第 八 耐张段： 共 4档： )(2501 ml  ， )(2452 ml  ， )(2643 ml  ， )(1744 ml  )( mlD  第 九 耐张段： 共 3档： )(2501 ml  ， )(2902 ml  ， )(1913 ml  )( mlD  第 十 耐张段： 共 1档： )(2591 ml  )(259 mlD  110kV 白云 — 安线架空送电线路设计 13 第 十一 耐张段： 共 2档 ： )(2251 ml  ， )(2192 ml  )( mlD  线路的防振设计 本设计采用我国最广泛的防振装置 防振锤。 由于防振锤是目前送电线路上最广泛采用的一种积极的防振措施，其可将振动的振幅降低到没有危险的范围内，对于减落或消除线路振动危险效果很显著。 防振锤的计算主要解决两个问题：一是 确定其型号和个数；二是计算防振锤的安装 距离。 根据导线和避雷线的型号、直径选用防振锤 导线 LGJ240/30； FD4 避雷线 GJ50； FG50 确定防振锤的数量 根据下表，由导线的直径是 ，结合定位知 表 防振锤个数选择表 防振锤型号 导线直径mm 防振锤安装数量表 当需要安装下列防振锤个数时的 相应档距 m 1 个 2 个 3 个 FG50， FG70， FD2 D12 300 300~600 600~900 FD3， FD4 12≤D≤22 ≤350 350~700 700~1000 FD6， FD5 D22~ ≤450 450~800 800~1200 耐张杆 65~YY 避雷线和直线杆 87~ZZ 避雷线均选用两个防震锤以外其余 档距导线和避雷线选用一个防震锤。 防振锤的安装距离 S0的确定 (1) S0的起止点的规定 南京工程学院电力工程学院毕业设计 14 ① 对悬垂 线夹， S0 指 线夹中心到防振锤的中心距离。 ② 对轻型耐张线夹， S0 指由线夹中心到防振锤中心的距离。 ③ 对重型耐 张线夹， S0 指线 夹出口处到防振锤中心的距离。 (2) 电线振动的最大半波长及最小半波长 计算公式： 1m a xm inm a x  vd () 1m inm a xm in 0 02  vd () 表 振动风速表 L（ m） 导线悬挂点的高度 m 引起振动的风速范围（ m/s） 150~250 12 ~ 300~450 25 ~ 500~700 40 ~ 700~100 70 ~ (3) 导线、避雷线防振锤安装距离 2222m inm axm inm ax0 S () 01 SS 02 SS  杆塔头部尺寸校核 绝缘子强度校核 (1) 两个重要参数的计算确定 水平档距 2 21 LLLh  () 110kV 白云 — 安线架空送电线路设计 15 垂直档距  22110 LHLHLL hV  () 式中 1l 2l —— 分别为相邻两档的档距 m ； 1H 2H —— 分别为计算悬挂点与相邻悬挂点的高差 m ； 0 —— 代表档距所对应的应力 2mmN ；  —— 导线的比载 mMPa。 (2) 绝缘子（选 用 XWP370）的 正常情况安全系数校验 由公式maxTPK 计算 K 的大小，如果 K2，则满足要求。 式中 P —— 绝缘子一小时的机电荷载 N； maxT —— 绝缘子串中最靠近横担的一片绝缘子所受到的最大使用荷载 N。 in GGT max () 式中 nG —— 导线覆冰时的综合 荷 载    2325 ALALG vhn   ； iG —— 绝缘子覆冰时的综合 荷 载 N。 0 3 2 47 0 0 0 0m a x  T PK () (3) 事故情况下绝缘子的安全系数 由公式maxTPK ，计算 K 的大小，如果 K〉 ，则满足要求 iN GGT 39。 max  () %50339。  vii ALGG  () 1 1 2 77 0 0 0 0m a x  T PK () 满 足要求。 本设计选取档距 相差较小， 进行绝缘子强度的校核均满足条件， 并且 选取的情况 安全预度比较大 ，则整条线路均 可保证 安全。 南京工程学院电力工程学院毕业设计 16 绝缘子串的串数选择 (1) 悬垂绝缘子串的串数是根据最大荷载和断线情况下来选择的 ① 按导线最大综合荷载计算  T GGKN in  1 () 式中 nG —— 导线覆冰时的综合比载 N； iG —— 绝缘子串覆冰时的综合比载 N； T —— 绝缘子一小时机电荷载 N。 )(1  T GGKN in () ② 按 导线断线条件计算 TTKN d2 () 式中 2K —— 悬式绝缘子在断线情况下的机械强度的安全系数 K ； dT —— 导线断线张力 N； T —— 绝缘子 一小时机电荷载 N。 N () 经校核悬垂串数为 1 串 ，考虑安全等情况选择 2 串。 (2) 对于耐张绝缘子串 110kV 白云 — 安线架空送电线路设计 17 TTKN m1 () 式中 1K —— 悬式绝缘子在运行情 况下的机械强度的安全系数 K ； mT —— 导线的最大使用张力 N； T —— 绝缘子一小时机电荷载 N。  TTKN m () 经校核耐张串的穿数为 1 串。 考虑重覆冰等安全原因选择 2 串。 直线杆塔头尺寸的校核 (1) 直线杆悬垂绝缘子串的风偏角  计算及校验 ① 计算风偏角 悬垂绝缘子串在横线路方向的风偏角 VjhjLAGLAP1422ar c t a n  () 221 VKAnnP zzj  () 式中 jG —— 悬垂绝缘子的重量 N； jP —— 悬垂绝缘子的风 荷载 ， vL —— 校验条件下的垂直荷载； hL —— 校验条件下的水平 档距； A —— 绝缘子串的受风面积，单盘每片取 金属零件对单导线每片取 m2。 南京工程学院电力工程学院毕业设计 18 表 悬垂绝缘子的风偏角 情况 )/(10 34 mM Pa )/(10 31 mM Pa ψ(176。 ) 运行电压 内过电压 外过电压 (2) 导线间水平距离的校验 根据我国长期的试验和参 考 国外公式，提出了档距小于 1000m时公式为： mfUD   () 式中 D —— 导线间水平相间距离 m； L —— 悬垂绝缘子串的长度 m； U —— 额定电压 kV； mf —— 导线的最大弧垂 m。 本设计选用的典型杆塔相间距离为 7m，经过校验满足条件 (3) 避雷线保护计算 避雷线应十分重视其防雷保护 ① 避雷线与导线在档距中央的距离配合应按下式校验  LS （气象条件为无风 +15℃ ） () bd ffhS  () 式中 ： L —— 档距 m； h —— 悬挂点之间的距离； df —— 导线在外过电压无风下的弧垂 m；。