凯旋帝景转换层以下专项施工方案(编辑修改稿)

凯旋帝景转换层以下专项施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

复核板底标高 安装模板 搭设支模架 安放支模龙骨 对应上层梁放线 支承架立杆 弹放定位点 支梁底模 梁模起拱 绑扎钢筋、安垫块 支梁侧模 固定梁模板 柱节点处理下载 搭设支模架 安放对拉片 安梁口卡 检查校正 相邻模固定 2 模板施工工艺流程图： 二、 KZL梁 支承体系 设计计算 梁模板 假定 选择最大的现浇梁截面宽为 1700mm，高为 2200mm，单跨长为 ，下层楼板厚 120，层高 ，实际转换层梁支模架净高。 钢管承重立柱间距纵横取 值 L＝ 500mm，砼的重力密度 rc＝ 25KN/m3，主要受力截面及支承架见前述转换层支模图所示。 大梁底 模 板计算： ○ 1 底板承重荷载： 砼自重： 25＝ 振动荷载： ＝ 钢模自重：（ + 2） 1 ＝ 总竖向荷载： q=++=○ 2 按强度要求计算底板厚度： L＝ 安放预埋铁件及预留孔模 安装柱梁节点模板 检查校正 柱模板支设 搭设柱脚手架 柱钢筋绑扎及验收 柱砼浇筑 梁板支撑架搭设 梁板底模铺设 梁、板钢筋绑扎 梁侧模板支设 安装预埋管线 工程隐蔽验收 框架梁、板砼浇筑 砼养护及试块试压 模板支撑架拆除 3 3100. 898. ＝ ＝ ○ 3 按刚度计算底板厚度： 3 L＝ 3 3100. 898. ＝ ＝ 取上述二者较大值 ，实值选用钢模板厚度为 55mm，即模板底板选材符合受力要求。 侧模板计算： （ 1）、侧压力计算： 设已知 T＝ 20℃ h/m2＝ 121 ＝＝  则 F1＝  21 2111820 20xx50 . 2 2 ＝ ＝ F2＝ rcH ＝ 25 ＝ 55KN/m2 取二者较小值 F2＝。 （ 2）、按强度要求计算： 立档间距 500mm，设模板按连续梁计算，同时梁上板砼厚为 180mm，梁底模板厚为 55mm，则侧压力化为线布荷载， q＇＝ F2（ ）＝ （ ）＝ 弯矩系数与底板相同： 2max q101 LM ＝ ）（＝  KN＝ 需要 fmaxn MW＝ 4 ＝ 9615mm3 选用侧模板的截面尺寸为 :梁侧模高 2200180=2020mm，模板厚度 55mm,折算厚度 h0取 15mm。 截面抵抗矩为 2h61 00LW  251020261  ＝ 75750mm3＞ Wn 可满足要求。 （ 3）、 按刚度要求计算： (设梁侧面设水平背杆及对拉螺杆三道 ,故梁侧刚度计算长度为 (2200180)/3=674mm) EILW 150q 4 354 1567412/   符合要求 0 05 7 54 0 0][  LW 支撑系统计算 ： 本工程模板支撑系统选用Φ 48 钢管立柱顶撑，截面净面积 A0＝，间距为 500mm，模板支承系统净高 设 3 道水平杆，水平杆步距 L0＝ ()/3=；故确定搭设时水平步距按 1000 计算 ,梁底下第一步作调节高度，钢管立管用直接扣件对接接长，偏心假定为 1D。 按支柱两端铰支计算 ，故 u＝ 1钢管 ）（＝ 4444 414864)d(64   DI 44  ）（＝ 22220 41484)d(4   DA ＝ 惯性半径 ： 4  AII 柔度（长细比） ： ＝＝＝  查表得 ： φ＝ 校核稳定性单根立柱考虑 1D 偏心受压，按梁纵长每米 10 根有效立柱承重： 5 每根立柱分摊的荷载为： KNN ＝＝  8 9 3 MAN  φ〔  〕＝ 160＝ 故  ＜ φ〔  〕 立柱满足要求。 支承底板验算 ： 已知 N1＝ ，支承架自重假定按 ，立柱底端通过扫地杆扣底垫架板（ 400 250 50）将荷载均匀的传递到下层砼楼板面及梁，每 延米有效承力面积为 1 4=1m2，四层板面承载力特征值查设计取值为 N＝ +=Rd＝ 40KN(规定值 )可满足要求 又知 fak＝ ，取 K＝ 1,则 Kfak= 1=由地基承载力公式得： 22 /d ＝＝＝  故四层楼面板（梁） 设计 承载力不能满足 转换层施工荷载的 要求。 综上所述 ： 转换层（本层）按该方案支模，模板体系及支承体系 的刚度、稳定性自身 能满足要求，但 其荷载 仅靠转换层下的第四层楼面板梁不能承担支承体系传来的荷载，必须采取 将 荷载向下各楼层传递和分摊的方式来满足要求。 为解决转 换层施工荷载超大，仅靠其下第四层楼板尚不能承受的状况，采用在其下三个自然楼 层 由上往下传递的方式来解决，具体做法见图：（转换层各次梁及其它主梁、连梁的支模均按本大梁方式执行） 三 、 墙模板验算： 概况： 标准层 墙模板面板采用九层板，竖向肋采用 50 100 木楞枋间距最大200，横向采用Φ 48 双根间距最大 500，高强对拉螺杆采用Φ 12，间距最大 500，模板高度 H=2880mm， h=550,l=300。 荷载计算 根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（ GB5020492）的规定，进行 6 强度验算时，各类 荷 载 首先应乘 以分项系数，其中恒荷载乘 ，活荷载乘以 ；各项荷载值如下： 新浇混凝土侧压力标准值下部最大值 F=50KN/㎡ 新浇混凝土侧压力设计值 F1=50 =60KN/㎡ 倾倒混凝土时荷载标准值，查《建筑工程模板施工手册》得 6KN/㎡ ，其设计值 F2=6 =㎡ 面板验算 查《建筑施工手册》（第三版）表 1786 可知九层板的弹性模量 E=5200 =4680N/㎜ 2，强度设计值 =15247。 =㎜ 2 A、 取 1 ㎜ 板宽为计算单位，则： Q=(F1+F2) 1=(60 103+ 103) 1=㎜ ,但应乘以 调整系数，故 Q= =㎜ B、 强度验算 查《建筑施工手册》（第三版）表 213 得： Km= Mmax=Kmql2=**3002=㎜ Wx=1/6*1*182=54 ㎜ 3 xWMmax = =2≤ 故强度满足要求。 C、 挠度验算 Ixi=121 bh3=121 *1*183=486mm4 查《建筑工程模板施工手册》 表 5911得： Kw= KwxjEIL100q4 =* 486*4680*100 300** 4=≤ 故挠度满足要求。 竖向肋验算 已知木楞枋 50 100 间距≤ 400。 根据《建筑施工手册》（第三版）表 254可知木楞枋的弹性模量 E=10000N/mm2，强度设计值 =13 =㎜ 2。 A、 荷载计算 Q=(F1+F2) 1=(60+) =B、 强度验算 Mmax=81 Kmql2=81 **=*105N/㎜ 7 Wxj=61*bh2=61*45*902=60750 ㎜ 3 xjWMmax=6075010* 5=≤ 故强度满足要求 C、 挠度验算 Ixi=121 bh3=121 *45*903=2733750mm4 xjEIL3845q4 = 2733750*10000*384 400**5 4=≤ 500L ≤ 500400 ≤ 故挠度满足要求。 对拉 螺栓验算 根据墙模板受力分析得知，下部对拉螺栓受力最大，故取下部 对拉螺栓间距为 300 500mm进行验算。 N= ==10260N F=nAN = 7613680 =135N/mm2≤ 170 N/mm2 对拉螺栓强度满足要求。 四 、 180mm厚楼板模板设计验算 板模板体系假定： 楼板立杆按 2 倍主梁立杆间距，故钢管承重立柱间距纵横取值 L＝1000mm，步距 1500mm，砼的重力密度 rc＝ 25KN/m3。 模板选用 9mm 竹胶板 ，垫枋选用 50 100(立铺 )间距 250mm。 荷载计算： 砼自重： 25KN/m3 1 =0. 54KN/m 钢筋重力：按截面含钢量计算 =施工人员及设备荷载： ＝ 倾倒砼产生的荷载： 25KN/m3 =模板自重： ＝ 总竖向荷载： q=0. 54++++= 9mm厚的竹胶板计。