固泰滨江星城外脚手架施工方案(编辑修改稿)

固泰滨江星城外脚手架施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

杆计算荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 大横杆计算荷载组合简图 (支座最大弯矩 ) 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下 : 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 13 页 共 91 页 跨中最大弯矩为 M1=( + ) = 支座最大弯矩计算公式如下 : 支座最大弯矩为 M2=( + ) = 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： = 106/= 大横杆的计算强度小于 ,满足要求 ! 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷 载作用下的挠度 计算公式如下 : 静荷载标准值 q1=+= 活荷载标准值 q2= 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=( + ) (100 105)= 大横杆的最大挠度小于 ,满足要求 ! 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 14 页 共 91 页 二、小横杆的计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值 P1= = 脚手板的荷载标准值 P2= 活荷载标准值 Q= 荷载的计算值 P= + + = 小横杆计算简图 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : M=( ) + 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 15 页 共 91 页 = 106/= 小横杆的计算强度小于 ,满足要求 ! 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载最大挠度计算公 式如下 : 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1= (384 105 )= 集中荷载标准值 P=++= 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2= (48 105 )= 最大挠度和 V=V1+V2= 小横杆的最大挠度小于 ,满足要求 ! 三、扣件抗滑力的计算 : 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 16 页 共 91 页 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 ): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值 ,取 ； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖 向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1= = 脚手板的荷载标准值 P2= 活荷载标准值 Q= 荷载的计算值 R= + + = 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 当直角扣件的拧紧力矩达 ,试验表明 :单扣件在 12kN的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 ； 双扣件在 20kN的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取。 四、脚手架荷载标准值 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m)；本例为 NG1 = = (2)脚手板的自重标准值 (kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 NG2 = 7 (+)/2= (3)栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 17 页 共 91 页 NG3 = 7/2= (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； NG4 = = 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)附录表 ： W0 = Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)附录表 ： Uz = Us —— 风荷载体型系数： Us = 经计算得到，风荷载标准值 Wk = =。 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N= + = 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 18 页 共 91 页 N = + 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N= + = 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 其中 Wk —— 风荷载标准值 (kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw= 五、立杆的稳定性计算 : 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 ,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值， N=； i —— 计算立杆的截面回转半径， i=； k —— 计算长度附加系数，取 ； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0= =； A —— 立杆净截面面积， A=； W —— 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由长细比，为 3118/16=196； 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 19 页 共 91 页 —— 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 的结果查表得到； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10400/( 424)=； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， [f]=； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 [f],满足要求 ! ,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值， N=； i —— 计算立杆的截面回转半径， i=； k —— 计算长度附加系数，取 ； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0= =； A —— 立杆净截面面积， A=； W —— 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由长细比，为 3118/16=196； —— 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 的结果查表得到； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9782/( 424)+151000/4491=； 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 20 页 共 91 页 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， [f]=； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 [f],满足要求 ! 六、最大搭设高度的计算 : 不考虑风荷载时 ,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力， NG2K = ； NQ —— 活荷载标准值， NQ = ； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值， gk = ； 经计算得到，不 考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] =。 考虑风荷载时 ,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 固泰 .滨江星城外 脚手架工程专项施工方案 湖南航天建筑工程有限公司 第 21 页 共 91 页 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力， NG2K = ； NQ —— 活荷载标准值， NQ = ； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值， gk = ； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩， Mwk = ； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米：。