固定卡子多工位级进模设计_毕业设计(编辑修改稿)

固定卡子多工位级进模设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

量等问题，选择适当的修边余量，通过计算可知该工件的修边余量应大于 5mm。 该零件的基本工序包括了剪板，冲孔，拉伸，弯曲，切边几种，根据对该制件冲压工艺性的分析，可以确定一下几种工艺方案： 方案一：落料 —— 拉伸 —— 冲孔 —— 切边 —— 弯曲；即全部采用单工序模生产 方案二：落料拉伸 —— 冲孔 —— 切边 —— 弯曲；即采用一套复合模加三次单工序 模的 生产方式 方案三：落料拉伸 —— 冲孔切边 —— 弯曲；即采用两套复合模加一套单工序模的 生产方式 若采用方案一，模具结构简单，但是需要五副模具，制造成本提到而降低了生产效率，无法满足该工件大批量生产的目的； 若采用方案二，模具结构也很简单，仅仅比方案一少了一副模具，制造的成本任然较高，生产效率提高不多，也无法达到大批生产该零件的目的； 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 6 如采用方案三，模具结构相较前两种方案稍微复杂了些，但是减少了制造模具的成本，而且有效的提高了工件的生产效率； 综上所述：采用方案三，即两套复合模 +一套单工序模的生产方 式，总共需要三副模具即可。 工艺方案确定 根据以上设计要点确定第一步应该冲工件上的 中心 孔 （可以用来导正） 和 侧刃 ，第二步冲 缺， 第三步弯曲成形 ， 第四步冲边上两个小孔， 第 五 步切断。 如下工艺简图（图 2）。 图 2: 工艺简图 排样图设计 多工位级进模带状布局图设计，模具设计是一个非常重要的部分。 金属板材弯曲重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 7 件冲压工艺程序，模具结构类型及工位数之间的 送料 ， 送料 的方法和途径站，冲压主要工艺参数（进给距离，材料厚度，材料两侧的边框宽度值，空站），基本嵌套方法应该被显示在布局图。 嵌套的地图设计是基于 空白图图和其合理的嵌套处理展开，并确定上述过程的结构参数和模具的弯曲部分。 因此，拼图上的模具设计图纸的设计有很大的影响，它决定站分配是合理的，无论是在连续带冲压工艺通畅，是否容易使用，制造，维护和锐化。 冲压的成型材料由矩形一起弯曲，所以样品可以是一个单独的行。 成卷筒状的材料的材料，它可以是连续的，自动的，高速冲压制成模具。 根据零件的结构特点，使用齐平连接。 的几何形状的部分，加工精度，安排和取向的设计和特性，在选择中间载体的形式。 中级的矢量分量普遍适用的对称性，最适合的对称的两个弯曲的侧部，它不仅可以节省大 量的原材料，但也有助于抵消两侧弯曲时产生的侧向力。 从零件模具冲压弯曲的多工位级进模冲压工艺分析显示，你应该先冲洗孔和弯曲形状比预期，然后弯下腰，然后冲上去，其余的材料，终于洗那些接近弯曲孔的边缘的弯曲部的孔的侧壁的孔位置精度的要求。 在布局图中，除了空气站，准备模具，以确保具有足够的强度，以确保模具的寿命。 采取双 边 值确定： 《 多工位级进模的设计方法和技术 》得 ：材料厚度≤ 1mm时，非圆形，侧 = ， B = 2MM，如图 2 所示，这一步到固定摊位侧刃 +开槽，打孔站失踪，空，折弯，冲孔，切割六步，嵌套图的优点 是提高质量和效率开槽，打孔满足沟宽 〜 毫米最低要求，无浪费输出，大大提高了生产效率，大大提高了生产效率。 图 3：排样图 该排样图的步距为 ，料宽为。 本模具采用手动送料，采用测刃导正钉定距方式。 由双侧刃定距，导正钉作精定距，且借用冲件本身的孔作导正孔。 料宽和步距的确定 零件外形尺寸 规则，其展开尺寸 长 宽 12mm， 查《多工位级进模设计方法与技巧》得：对于料厚≤ 1mm、非圆形的，搭边 a=， b=2mm。 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 8 条料的宽度： B=+22= 条料的步距： S=12+= 冲裁单件的材料利用率： %%100)(%100])23 . 5(2)24( . 5[%100%100220ABFFF 式中 ——— 材料利用率； F ——— 工件的实际面积 ； 0F ——— 所用材料面积，包括工件面积与废料面积； A ——— 送料进距（相邻两个制件对应 的距离 ） ； B ——— 条料宽度。 排样图确定 根据计算，绘制排样图： 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 9 图 4： 排样图 冲压力的计算 冲裁力 F LtF 式中 F—— 冲裁力（ N）； L—— 冲裁周边长度（ mm） ； τ—— 材料的抗剪强度（ MPa）。 卸料力、推件力 卸料力是将箍在凸模上的材料卸下的力，即 F 卸 =k 卸 F 推料力是将落料件顺 着冲裁方向顶从凹模孔推出所需的力，即 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 10 F 推 =nk 推 F 式中 k 卸 —— 卸料力系数； k 推 —— 推件力系数。 查《多工位级进模设计实用技术》表 312 得： 在板料为 1mm，在区间 ～ ， k 卸 取 ， k 推 取。 查表 得 400~280 （ MPa）（为方便计算，取 350MPa） 第 1 工位 ： 第 1 工位分为两部分：一部分是测刃定距，另一部分是冲中心孔 a. 冲 侧 刃力 的计算 LtF 侧刃 F 测刃 =350（ +2） 1 =5425N 因为是两边侧刀，所以 F 双边测刃 =2F 测刃 = 10850N ： F 中心孔 =350[2π (d/2)] 1 =4396N F 卸 1= 中心孔 = 所以第 1 工位的冲裁力 F1=(1+ k 卸 +k 推 )(F 双边测刃 + F 中心孔 )= 第 2 工位 第 2 工位 为空工位，所以冲裁力 F2=0。 第 3 工位 第 3 工位 是冲缺，也是在有两边 ,冲裁力为 tL2F 3339。  F3 =2350(2+) 1 =21490N 所以第 3 工位的冲裁力 F3=(1+ k 卸 +k 推 )F180。 3= 23639N 第 4 工位 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 11 弯曲力受材料力学性能，零件形状与尺寸，弯曲方式，模具结构形状与尺寸等多种因素的影响，很难用理论分析方法进行准确计算。 明显，以上方案不是 V形 弯曲， 但是可以视为两个 U 形弯曲。 btr k btF 自 自F ——— 自由弯曲力（ N）； b ——— 材料抗拉强度（ MPa）； k——— 安全系数， k=； r ——— 弯曲件内弯曲半径（ mm）； t ——— 板料厚度 （ mm） ； b——— 弯曲件宽度（ mm）。 由 btr k btF 自 2  自F =2912N 所以， F 弯 4= 自F2 =5824N F 卸 4= 校 =320N F4=F 弯 4+ F 卸 4=6144N 第 5 工位 ： 第五工位为冲两小孔，冲裁力为 t2LF 5539。  F5=2350π 1 =7693N k 卸 5= F5= 所以第 3 工位的冲裁力 F5=(1+ k 卸 +k 推 )F180。 5= N 第 6 工位 ： 第六工位为切断，其冲裁力为 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 12 tLF 6639。  1)](2[350639。 F = 所以第 6 工位的冲裁力 F6=(1 +k 推 )F‘ 6= 总的冲裁力： 654321 FFFFFF 总F =+0+23639+38400+ +（ N） = ≈ 压力机的选择 在选压力机时，一般所选压力机吨位须大于 F 总 约 30%,即 F= 总 = = 根据零件排样图尺寸、工位数以及各方面参数选用公称压力为 160KN 的开式压力机JB2316。 其技术参数为： 公称压力： 160KN 滑块行程： 70mm 最大装模高度： 250mm 行程次数： 250 次 /min 装模高度调节量： 60mm 工作台尺寸（前后 左右）： 300450mm 模柄孔尺寸（直径 深度）： 3050mm 弹簧的选择 F 卸总 = F 卸 1 +F 卸 4+ k 卸 5=+320+= 采用这种带套筒的螺钉来卸料，可以保证每颗螺钉处卸料板的活动高度相同，卸料板不倾斜。 弹簧安在垫板与固定板间而不套在卸料螺钉外在，是因为没有足够的位置安装卸料螺钉，同时也可以减少螺钉的数量。 选用弹簧 TH16830 2 根 刚度 k 最大变形量 32% 重庆理工大学毕业设计 固定卡子多工位级进模设计 13 压缩数 负荷 755N 凸模固定板 、 凸模 固定板的高度分别为 10mm， 18mm。 所以，相当于预压 2mm。 最大变形量 9 .6 m m3 2 %30 L 而在此模具工作中，实际最大变形量为预压长度和卸料长度 卸L 之和。 所以，实际最大变形量 maxL = 预S + 卸L =2+7=9mm。 弹簧变形量 L 实际最大 变形量 maxL 所以满足变形量满足工作要求。 NLkF 4 0 4m a xm a x  所以两根弹簧的最大弹力为 2= 在前面所算得最大弹力 大于 maxF =，所以卸料力也满足要求。