四川省三台县华园镇大西街钢筋设计计算书(编辑修改稿)

四川省三台县华园镇大西街钢筋设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

后，就可计算跨中荷 辽宁科技大学本科毕业设计 第 16 页 载恒星年分布系数。 对于 1号梁： 汽车荷载 11 ( 5 8 4 2 05 01 )       人群荷载 1  对于 2 号梁 ： 汽车荷载 21 ( )       人群荷载 2 0 .0 2 8 0 .0 0 1 2 0 .0 2 9 2crm    对于 3号梁 ： 汽车荷载 31 (       人群荷载 3 0. 09 1 0. 00 04 0. 09 14crm      对于 4 号 梁： 汽车荷载 41 ( 4 7 7 3 6 7 )        人群荷载 4 0 .0 0 7 5 0 .0 0 7 5 0 .0 1 5crm    荷载位于支点处时， 应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数。 首先绘制 1 、 2 、 2 梁的荷载横向分布影响线，如图 所示： 根据《桥规》 【 3】 规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。 对于汽车荷载，汽车横向轮距为 ， 两列汽车车轮的横向最小间距 ，车轮距离人行道的距离为 50cm。 辽宁科技大学本科毕业设计 第 17 页 图 按杠杆法计算支点影响线 1 梁的影响线计算： 辽宁科技大学本科毕业设计 第 18 页 公路 — II 级： 1 0 . 6 3 2 0 . 3 1 622qcqm     rm  2梁的影响线计算： 公路 — II 级： 1 ( 0 . 3 6 8 0 . 6 8 4 ) 0 . 5 2 622qcqm      rm    3 梁的影响线计算： 公路 — II 级： 1 ( 0 . 3 1 6 1 0 . 0 5 3 ) 0 . 6 8 522qcqm       0orm 4 梁的影响线计算： 公路 — II 级： 1 ( 0 . 9 4 7 0 . 3 6 8 ) 0 . 6 5 822qcqm      0orm 主梁恒载内力计算。 表 主梁恒载集度 g （单位： kN/m） 主梁  1 0 . 1 0 . 1 40 . 1 8 1 . 1 1 . 9 0 . 1 8 2 5 1 0 . 1 12g          横 隔 梁 对 与 边主 梁 2 0 . 1 0 . 1 4 1 . 9 0 . 1 8 0 . 1 5 0 . 1 6 250 . 9 3 0 . 6 81 1 . 52 2 2g                     对 于 中主 梁 12 2 8 6g    桥面铺装层  3 10 . 0 2 1 1 2 3 0 . 0 6 0 . 1 5 1 1 2 4 / 7 4 . 6 82g         辽宁科技大学本科毕业设计 第 19 页 栏杆和人行道 4 52  合 计 对于边主 梁 10 .1 1 0. 68 4. 68 1. 43 16 .9igg      中主梁 1 1 0 .1 1 1 .3 6 4 .6 8 1 .4 3 1 7 .5 8g      各梁的永久荷载见表 ： 表 各梁的永久荷载（单位： kN） 梁 号 主 梁 横 梁 栏杆及 人行道 铺 装 层 合 计 1（ 7） 2 3 4 5 6 影响线面积计算见表 ： 表 影响线面积计算 项目 计算面积 影响线面积 0 21M 220 1 1 1 .5 1 6 .5 388l    41M 220 3 3 1 1 .5 1 2 .4 03 2 3 2l    21Q 0 1 1 .5 1 .4 488l    0Q 0 1 1 .5 5 .7 522l    辽宁科技大学本科毕业设计 第 20 页 永久作用效应计算见表。 表 永久作用效应计算表 梁 号 21M（ kN m） 41M（ kN m） 0Q （ kN） q（ kN） 0 0q q（ kN） 0 0q q 0 0q 1（ 7） 2 3 4 5 6 3. 可变作用效应 （ 1）汽车荷载冲击系数 由前 面得：  0 . 1 0 . 1 40 . 1 8 1 . 1 1 . 9 0 . 1 82A       242. 46 10CIm 简支梁的自振频率为： 25 25 0. 40 44 10 .1 1 /G A N m    321 0 . 1 1 1 . 0 3 /9 . 8 0c Gm N s mg   C50 混凝土的 E 取 210 /103 mN Mpa： 101 2323. 14 3 10 0. 02 46 2 11 .5 1. 03 102 ccf H zEIl m    当  F 时，按《桥规 》 【 2】 条规定，冲击系数按下式计算： l n     （ 2）公路 — II 级均布荷载 kq ，集中荷载 kP 及其内力影响线面积。 按 照 《 桥 规 》 条 规 定 ， 均 布 荷 载 kq = mkN/ , ( 3 6 0 1 8 0 ) ( 1 1 .5 5 )1 8 0 0 .7 5 1 5 4 .55 0 5kP       kN 辽宁科技大学本科毕业设计 第 21 页 表 公路 — II 级及其影响面积 0 表 项目 顶点位置 kq （ kN/m） kP （ kN） 0 21M 2l 处 41M 4l 处 0Q 支点处 21Q 2l 处 （ 3）可变作用效应计算 计算弯矩效应： 3 6 0 1 8 00 . 7 5 1 8 0 ( 1 5 . 5 5 ) 1 5 4 . 55 0 5kp     kN 计算剪力效应： 1 .2 1 5 4 .5 1 8 5 .4kp   kN 人群荷载： 23 0. 75 2. 25 /rqm     （其中 = crs mq人 ） 39。 = 1 + ( ) = 8c k ks m q y  汽 （ ） 其 中 《桥梁工程》 【 1】 表 公路 — II级产生的弯矩（单位 kN m） 梁号 截面 荷载类型 kq 或 rq kP 1 cm 0 y或 弯矩效应 1 21M 公路 II 级  人群 / / 41M 公路 II 级 3  人群 / / 辽宁科技大学本科毕业设计 第 22 页 2 21M 公路 II 级  人群 / / 41M 公路 II 级 3  人群 / / 3 21M 公路 II 级  人群 / / 0 0 41M 公路 II 级 3  人群 / / 0 0 4 21M 公路 II 级  人 群 / / 41M 公路 II 级 3  人群 / / 4. 基本荷载组合：按《桥规》 条规定： 永久荷载作用分项系数： Gi ； 汽车荷载作用分项系数： Q ； 人群荷载作用分项系数： Qj 表 弯矩基本组合表（单位： kN m） 辽宁科技大学本科毕业设计 第 23 页 梁号 内力 永 久 荷 载 汽车 人群 )( 311100    nj Q J kQjckni GiGiud SSSS  1 21M 41M 484 2 21M 41M 3 21M 0 41M 0 4 21M 41M 5. 可变荷载剪力效应计算 计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数  沿桥跨变化的影响。 求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷载集中在支点附近而应考虑支撑条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到 4/l 之间，横向分布系数用 0m 和 cm 直线内插，其余区段均取 cm 值。 跨中剪力 21V 计算见下表 表 公路 — II 级产生的跨中剪力 21V （单位： kN） 梁号 截面 荷载类型 kq 或 rq kP 1 cm 0 y或 弯矩效应 1 12V 公路 II 级 1． 44 1  人群 / / 1． 44 21V 公路 II 级 1． 44 辽宁科技大学本科毕业设计 第 24 页 2 1 2y 人群 / / 1． 44 3 21V 公路 II 级 1． 44 1  人群 / / 0 1． 44 0 4 21V 公路 II 级 1． 44 1  人群 / / 1． 44 (1) 支点剪力 0V 的计算 计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为： ① . 支点处按杠杆法计算 39。  ② . 4/3~4/ ll 按跨中弯矩的横向分布系数  ③ . 支点 ~ 4/l 处在  和 39。  之间按照直线变化 支点剪力计算式：      000 1211 yPmyaqmmqmV kkckcd。