啤酒车间废水处理工艺初步设计_毕业设计(编辑修改稿)

啤酒车间废水处理工艺初步设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

— 栅前渠道深 ， m； 12 0. 3 0. 3 0. 6H h h    ；  —— 格栅倾角 （ 75176。 ）； ⑻ 每日栅渣量（ W）： 在格栅间隙 20mm的情况下，设栅渣量为每 1000m3污水产 33m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 5 2 5 0 . 1 0 . 3 0 2 4 / 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 5zQWW m d m dK     式中： 1W —— 栅渣量 33/10m 污水，格栅间隙为 16~25mm时， 1W =0. 10~ 格栅间隙为 30~50mm时， 1W =~； zk —— 污水流量总变化系数 ~，现取 ； 渣量大于 dm / 3 时，为了改善劳动与卫生条件 用 械清渣格栅 [10]。 校核： m a x10 . 0 5 2 539。 0 . 4 0 2 /1 . 5 0 . 2 9 0 . 3zQv m sk B h   式中： 1v —— 栅前水速， ms；一般取 — ； minQ —— 最小设计流量， 3ms； A —— 进水断面面积， 2m ； Q—— 设计流量， 3ms。 1v 在 ~ s m s之间，符合设计要求。 细格栅栅条间距为 3~10mm，现取 b=8mm= ⑴ 栅条间隙数（ n） m a x s i n 0 . 0 5 2 5 s i n 7 5 3 5 . 80 . 0 0 8 0 . 3 0 . 6Qn bhv     （ n 取值为 36） 式中： maxQ —— 最大设计流量 ， m3/s；  —— 格栅倾角（ 75176。 ） ； b —— 格栅净间距 ， m； h —— 栅前水深 ， m； v —— 过栅流速 ， m/s； ⑵ 栅槽宽度（ B） 设栅条断面为锐边矩形断面 ms  ( 1 ) 0 . 0 0 8 ( 3 6 1 ) 0 . 0 0 8 3 6 0 . 5 6 8B s n b n m         式中： s —— 栅条宽度 ， m； n —— 栅条间隙数 ， 个 ； b —— 格栅净间距 ， m； ⑶ 进水渠道渐宽部分的长度（ 1l ） 设渐宽部分展开角度 1 20， 则 11 1 0 . 5 6 8 0 . 2 9 0 . 3 8 22 t a n 2 t a n 2 0BBlm    式中： B —— 栅槽宽度 ， m； 1B —— 进水渠宽 ， m； 1 —— 渐宽部分展开角度 （ 176。 ）； 校核栅前流速： m a x10 .0 5 2 5 0 .6 /0 .2 9 0 .3Q msBh  ，符合要求 ⑷ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（ 2l ） 12 0 .3 8 2 0 .1 9 122llm   式中： 1l —— 进水渠道渐宽部分的长度 ， m； ⑸ 通过格栅的水头损失（ 1h ） 设栅条断面为锐边矩形断面， 见上表查 1得  4 422331 n ( ) si n 75 3 2 k mbg         式中： β —— 形状系数 ； s —— 栅条宽度 ， m； b —— 格栅间距 ， m； v —— 过栅流速 ， m/s； k —— 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数 ，一般采用数值为 3；  —— 格栅倾斜角（ 75176。 ） ； ⑹ 栅后槽总高度（ H）： 12 0 .3 0 .1 3 0 .3 0 .7 3H h h h m       式中： h —— 栅前水深 m 1h —— 通过格栅的损失 m 2h —— 超高，一般采用 ⑺ 栅槽总长度（ L）： 112 0 . 3 0 . 30 . 5 1 . 0 0 . 3 8 2 0 . 1 9 1 0 . 5 1 . 0 2 . 2 3 4ta n ta n 7 5HL l l m            式中： 1l —— 进水渠道渐宽部分的长度 ， m； 2l —— 栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度 ， m； 1H —— 栅前渠道深 ， m；  hhH ；  —— 格栅倾角 （ 75176。 ）； ⑻ 每日栅渣量（ W）： 在格栅间隙 8mm 的情况下，设栅渣量为每1000m3污水产 33m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 5 2 5 0 . 1 5 0 . 4 5 3 6 / 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 5zQWW m d m dK     其中： 1W —— 栅渣量 33/10m 污水，格栅间隙为 16~25mm时， 1W =0. 10~， 格栅间隙为 3~10mm时， 1W =~； zk —— 污水流量总变化系数 ~； 由于渣量 大 于 dm / 3 ， 宜采用 机械清渣 [11]。 校核： m a x10 . 0 5 2 539。 0 . 4 0 2 /1 . 5 0 . 2 9 0 . 3zQv m sk B h   式中： 1v —— 栅前水速， ms；一般取 — ； minQ —— 最小设计流量， 3ms； A —— 进水断面面积， 2m ； Q—— 设计流量， 3ms； 1v 在 ~ s m s之间，符合设计要求。 调节池 调节池的作用是减小和控制污水水量，水质的波动，为后续处理提供最佳运行条件。 水量及水质的调节可以提高废水的可处理性，减少在生化处理过程中可能产生的冲击负荷，对微生物 有毒的物质可以得到稀释，短期排出的高温废水还可以得到降温处理 [13]。 设计水量 Q=3000m3/d=125m3/h=； 水力停留时间 T=6h （ 1） 调节池有效容积 [14] 池子有效容积 V=QT=125 6=750 m3 （ 2）调节池尺寸 取池总高 H=2m,其中超高 ,有效水深 h= 则池面积 2/ 7 5 0 / 1 .5 5 0 0A V h m   池长取 L=25m 池宽取 B=20m 则池子总尺寸为 L B H=25m 20m 2m （ 3） 空气管设计 空气量 31 2 5 4 5 0 0 /sQ Q D m h   ，根据空气主管、支管及穿孔管内气体流速的要求范围，管径分别选择 150mm、 80mm 和 40mm。 其中 空气主管 1 根，支管 10 根，每根支管连接 2 根穿孔管。 为避免堵塞，穿孔管孔径取 4mm，孔眼间距 100mm。 （ 4）总水头计算 mhHH  式中： H—— 总水头损失， m； H0—— 穿孔管安装水深， m； h—— 管距阻力损失， m；一般调节池 的管距阻力损失不超过。 根据空气量 Qs和 H 选择型号为 LSR1251WD 罗茨鼓风机 5 台，一台备用。 UASB 反应器 UASB 反应器作用 UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。 废水在 UASB 反应器中进行厌氧分解，去除大部分 COD 并将难生物降解的大分子物质分解为易生物降解的小分子物质 [7]。 它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小 [9]。 其设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流 装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题 [15]。 容积负荷（ Nv） =(m3 d)。 污泥产率 =； 产气率 =。 设计水量 Q＝ 3000m3/d=125 m3/h= m3/s 表 32 UASB 反应器进出水水质指标 水质指标 CODcr BOD5 SS TN 进水水质 (mg/l) 1215 630 280 30 去除率（ %） [16] 65% 70% 60% 50% 出水水质 (mg/l) 425 189 112 15 （ 1）反应器容积计算 UASB 有效容积： 3 30 3 0 0 0 1 2 1 5 1 0 12153VQSVmN  有 效 式中： Q 设计流量， m3/d S0 进水 COD 含量， g/l NV容积负荷， kgCOD/(m3 d) 将 UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 [16]。 取水力负荷 q＝ [m3/(m2 h)]，则： 2125 4 1 6 .70 .3QAmq   1215 2 .9 24 1 6 .7VhmA   由于面积较大，可采用 2座相同的 UASB反应器 211 224 4 208 .35 AAmADm     则实际横截面积为： 1 2 211 3 . 1 4 1 6 . 3 1 6 . 3 2 0 8 . 5 744A D m      实际表面水力负荷为 1 125 0 . 3 0 1 . 02 2 0 8 . 5 7Qq A   ，故符合设计要求。 （ 2）配水系统设计 本系统设计为圆形布水器，每个 UASB反应器设 120 个布水点。 ①参数：每个池子流量：Ｑ 2125 75 .5 /2 mhm3/h ②圆环直径计算： 每个孔口服务面积为 : 2 214 1 .7 4120Dam  在 1～ 2m2之间，符合设计要求。 可设 3 个圆环，最里面的圆环设 12 个孔口，中间设 36 个，最外围设 72 个孔口。 6 个孔口设计： 服务面积： 21 1 2 1 .7 4 2 0 .8 8Sm   折合为服务圆的直径为： 14 4 2 0 .8 8 5 .1 63 .1 4S m  用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布 12 个孔口，则圆的直径计算如下： 211142d S  则 11 2 2 2 0 . 8 8 3 . 6 53 . 1 4Sdm    36个孔口设计： 服务面积： 22 3 6 1 .7 4 6 2 .6 4Sm   折合成服务圆直径为 :    124 4 2 0 . 8 8 6 2 . 6 4 1 0 . 3 1 53 . 1 4SS m   中间圆环直径计算如下：  2222111 0 .3 1 542dS  则 2  72个孔口设计 服务面积： 23 7 2 1 .7 4 1 2 5 .2 8Sm   折合成服务圈直径为：    1 2 34 4 2 0 . 8 8 6 2 . 6 4 1 2 5 . 2 8 1 6 . 3 13 . 1 4S S S m     则外圆环的直径 3d 计算如下：  2233111 6 .3 142dS  则 3  （ 3）出水系统设计 采用锯齿形出水槽，槽宽 ，槽高。 （ 4）排泥系统设计 产泥量为： 1215 3000 103=237kgMLSS/d； 污泥浓度采用 20xx0mgMLSS/L=20kg/m3； 则产泥量 237kgMLSS/d=； 每日产泥量 237kgMLSS/d，则每个 USAB日产泥量 ,可用 250mm排泥管，每两天排泥一次。 生物接触氧化池 接触氧化是在生物反应器内装载填料利用微生物自身的附着作用，在填料表面形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化[10]。 有机物在接触氧化池中，通过好氧微生物的作用，被降解为生物质和 CO2，通过这种方法被从污水中去除掉 [14]。 设计流量 Q＝ 3000m3/d=125 m3/h= m3/s。 容积负荷 取 kg BOD5/(m3 d)。 接触氧化池设计水质如表 33[17] 表 33 接触氧化池进出水水质指标 水质指标 CODcr BOD5 SS TN TP 进水水质 (mg/l) 425 189 112 15 3 去除率（ %） [16] 80% 88% 70% 70% 85% 出水水质 (mg/l) 85 23 34 （ 1）接触氧化池的有效容积（即填料体积）：   。