商场土木工程毕业设计(编辑修改稿)

商场土木工程毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

167。 框架梁柱配筋 167。 框架柱的正截面配筋计算 混凝土强度： C40， 222 /,/,/ mmNfmmNfmmNf tktc  钢筋强度： HRB335： 22 /3 3 5,/3 0 0 mmNfmmNf yky  HRB400: 22 /4 0 0,/3 6 0 mmNfmmNf yky  则截面界限相对受压区高度： 5 0 03 3 601 51 CUSyb E f  框架柱截面设计： 轴压比验算： 底层柱： KNN ax  轴压比：   3   C Af N 查《框架柱轴压比限值》表。 在经一系列加强后，最终轴压比限值不大于 即可。 截面尺寸复核： 取 )40(6 4 0407 0 00 mmammh s  KNV ax  由于 bhW ，则 KNKNhbfV ccu 4 2 0 66 6 07 0 0   满足。 柱子截面 受弯承载力计算： 在柱子的同一截面上存在分别承受正向和反向弯矩的情况，采用对称配筋，配筋原则： 每根框架柱配置相同的纵筋，以便于施工； 大偏心受压，选用 M大， N小的内力组合计算 小偏心受压，选用 M小， N大的内力组合计算 河南科技大学毕业设计 2 按照新规定配置柱子钢筋 为了保证施工方便，设计时将每一层的柱子配置相同面积的对称钢筋 受压构件的某一截面，往往会作用多组弯矩和轴力值： 对于 NNb 的组合内力，为小偏心。 当轴力 N 基本不变时， M 越大，纵向钢筋越多，当 M 基本不变时， N 越大纵向钢筋越多。 对于 NNb 的组合内力，为小偏心。 当轴力 N 基本不变时， M 越大，所需纵向钢筋越多，当 M 基本不变时， N越小，所需纵向钢筋越多。 终上所述，在内力组合值中，选取每一层中 M 最大时，相应的 N 值组合和 N值最大时，相应的 M值得组合和 N 值最小时的 M值组合，作为各层柱的配筋内力。 以底层 A 柱纵筋计算为例， A 柱的内力共有四种组合，分别计算。 计算 KNM  KNM  1. KNM  2. KNM  KNN  KNN  KNM  KNM  3. KNM  4. KNM  KNN  KNN  第一种组合：   N Af cc ,取 21  MMC m ，取 柱子底层计算长度： cl == 所以， /1 3 0 011 202  fcans hlheNM 则  nsMC  则 KNCM nsM   又因为， N=, KNbhfN bcb 5 7 00   河南科技大学毕业设计 3  , b ， mmh 6600  NNb 为大偏心受压状况， 2 01  hbfNc， mmaa 40 mmbfNx c 195  mmeeemmNMe a , 010  , mmahee i 5 4402/7 0 1 42/     00   ahf xhbxfNAyces  因为 sA 小于 0，则配筋安够着配筋 sA 取 21 47 07 00*7 00*0 mm 计算 sA 为 1470，实际配钢筋 sA =1526 2mm .6 18（ 1526） . 用此方法一次计算第 2 组， 3 组， 4组，的 As 均小于零，则 As取 1526 2mm . 用同样的方法计算 C轴 E 轴 G 轴 I 轴 K轴，最后选用最大配筋面积作为该层柱的 配筋，配筋见表格 52. 河南科技大学毕业设计 1 表格 52 河南科技大学毕业设计 2 河南科技大学毕业设计 3 河南科技大学毕业设计 4 河南科技大学毕业设计 5 河南科技大学毕业设计 6 河南科技大学毕业设计 7 河南科技大学毕业设计 8 河南科技大学毕业设计 9 河南科技大学毕业设计 1 167。 该框架属于三级框架，根据《抗震设计规范》，其剪力设计值余姚做一下调整：   ntcbcVC HMMV / V 柱端截面组合的剪力设计值 nH 为住的净高 tcbc MM, 分别为 柱上下两端的截面弯矩设计值。 vc 对三级框架结构取 . 柱端剪力调整表格见 53 表 53 河南科技大学毕业设计 2 以每层中 Vmax 对应的轴力 N 组合和每层中 Nmax 对应的剪力 V 的组合进行箍筋配置，并采用最大值作为整体该层柱的箍筋配置，箍筋配筋见下表 54 表 54 一层 二层 三层 maxN maxV maxN maxV maxN maxV N V 02hHn 3 3 3 3 3 3 Afc N 值计算 REccrhf    Nhbfr tRE 0 svA 构造配筋 构造配筋 构造配筋 构造配筋 构造配筋 构造配筋 配筋情况 φ 8@150 φ 8@150 φ 8@150 φ 8@150 φ 8@150 φ 8@150 167。 对于 0e 大于 ，根据《混凝土结构设计规范》要求课不必进行验算，根据配筋表可知，仅有顶层柱部分柱需要验算 ；   teeqssskcr pdCEW a x  其中 cr ， 25 /102 mmNEs  ， 30sC 1818*6 18*6 22  iiiiieq vdn dnd 河南科技大学毕业设计 3 0*70 0* 15 26  te pste A AA ，则取 . stetkf    zA zeNss  , syee  0 去顶层 A 柱计算 mme  mmZ  kN 2N/ mms   ax W 不满足裂缝宽度 则需要调整钢筋配筋面积 取 6根直径为 20mm， 21884mmAs  ，然后再进行上述验算。 经验 算满足要求，配筋面积为 21884mmAs 。 167。 根据横梁控制截面设计值。 利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，计算出所需纵筋和箍筋，并进行配筋。 混凝土强度： C40， 222 /,/,/ mmNfmmNfmmNf tktc  钢筋强度： HRB335： 22 /3 3 5,/3 0 0 mmNfmmNf yky  HRB400: 22 /4 0 0,/3 6 0 mmNfmmNf yky  梁截面均为： 800300hb ，取 mmas 40 mmh 760408000  ， mmbf 180  hh f ，因此不受限制。 9 9 0 09 6 0 03 0 03 0 0 031 0  nsbl ，故 fb 取 3000mm. 取顶层 AC 跨梁跨中进行计算 河南科技大学毕业设计 4 0)2/180760(*180*300 0**  fffc hhhbf 故属于第一类 T行截面，按第一类 T 行截面计算。 0 0 9 7 6 03 0 0 7 1 26201  hbfMfcs   s 3 6 0/0 0 9 6 03 0 0  yfcs fhbfA  = 2mm sA 25 .4 m mhb0 .2 1 % ，故满足要求，配置 2  18 和 2 20（ 21137mmAS  ）。 取 AC跨 A 支座进行计算（安矩形截面计算） 将跨中截面的配筋全部伸入支座，作为支座弯矩作用下的受压钢筋据此计算上部 受拉钢筋的数量（ 21137mmAS  ） 支座 A M mKN 21137mmAS  *300** )40760(*1137*36010** 26010  hbfahAfMcssys   s 且b 02had 则 As=   0   sy ahfM 2mm ,实配钢筋 2  18和 2 20（ 21137mmAS  ）。 等跨的配筋均按上述刚发计算，结果如下表跨中配筋 55和支座配筋 56 河南科技大学毕业设计 5 表格 55 表 55 河南科技大学毕业设计 6 表 55 河南科技大学毕业设计 1 表格 56 河南科技大学毕业设计 2 表 格 56 河南科技大学毕业设计 3 表格 56 河南科技大学毕业设计 4 河南科技大学毕业设计 1 167。 梁端剪力值调整见表格 51，根据规范，选择在地震作用组合下和非地震作用组合时，最大的剪力作为横梁两端的最大剪力值来计算配置箍筋。 验算 V与REccr bhf  的关系，若 V 小于这个值，则可以进行配筋，继续计算 若 V大于这个值，则需要改变截面尺寸。 REccr bhf  = 大于所有的 Vb故可以继续计算。 故需配置箍筋。 所有的 , 1 0 0 0/ bVKN  当 200@102, 配置时，取 sAKNV svB。 ，其余各梁的斜截面配筋情况见下表 57. 表 57 河南科技大学毕业设计 2 表 57 167。 以顶层 AC 梁跨为例子。