年产量6万吨苯的精馏装置工艺装置设计_毕业论文(编辑修改稿)

年产量6万吨苯的精馏装置工艺装置设计_毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

9 8 3 0 3 4 9 2 7 . 0 0 8 1 ( 1 0 . 9 8 3 0 )    = (1 )W W WXX    W苯 W甲 苯 （ 221） = 2 9 0 8 7 . 3 7 5 1 0 . 0 4 6 8 1 9 1 7 1 6 . 4 2 5 5 ( 1 0 . 0 4 6 8 )    =（热量损失忽略） （塔顶冷凝器） )( 12 ttCpWVQ C  水 （ 222） 冷却水的消耗量为 c 2 11 9 9 . 7 6 4 8 3 0 8 2 6 . 4 0 0 3= 1 4 7 5 3 5 . 7 1 3 1 / m o l( ) 4 . 1 7 4 ( 4 0 3 0 )VW K J KC P t t     顶水 （ 223） 3. 对提馏段（再沸器） k m o lKJkgk m o l kgKJ / 0 6 5 1/18/1 / 2 5 8 加 加加  VQVQ L  （ 224）  39。 39。 39。 VV== rrr V rV rr  加 加 加 （ 225） 热损失量为 1 9 9 . 7 6 8 4 1 8 2 8 8 0 2 . 2 5 7 9 4 6 0 . 1 1 8 6( 1 0 . 0 5 ) ( 1 0 . 0 5 ) 4 0 6 5 1 . 2VV        底加加 （ 226） 4. 热蒸汽消耗量 9 4 6 0 . 1 1 8 2 4 0 6 5 1 . 2 3 8 4 5 6 5 1 5 7 /Q V K J k m o l    加 加 （五） 塔的工艺条件及有关物性数据的计算 1．操作压力 Pm 的计算 操作压力：常压 单板压降： 0 .4 1 .1k p akpa P    进料板压力： 0 ( + 1 ) 1 0 1 . 3 3 0 . 7 ( 1 2 1 ) 1 1 0 . 4 3F TP P N P k p a       精 （ 227） 塔釜压力： 0 10 1. 33 0. 7 28 12 0. 93WPP P P N k pa        （ 228） 故精馏段平均操作压力为： 0 1 0 1 . 3 3 1 1 0 . 4 3 1 0 5 . 8 8 k p a22Fm pPP     提留段平均操作压力为： 0 1 0 1 . 3 3 1 2 0 . 9 3 1 1 1 . 1 3 k p a22Wm pPP     前面已用泡点温度通过内插法计算出泡点温度 进料板温度  ℃ 塔顶温度  ℃ 塔底温度  ℃ 故 精馏段平均温度： 8 0 . 4 7 8 6 8 5 . 7 0 3 5 8 3 . 9 0 1 122DFm TTT     ℃ 提馏段平均温度： 1 0 8 . 5 8 4 0 8 5 . 7 0 4 3 9 7 . 1 4 3 822WFm TTT     ℃ （ 1）塔顶摩尔质量计算 由逐板计算理论塔板数得 1y 0Dx  1  则  0 . 9 8 3 0 7 8 . 1 1 1 0 . 9 8 3 0 9 2 . 1 3 7 8 . 3 4 8 3 k g / k m o lV D MM        0 . 9 5 9 1 7 8 . 1 1 1 0 . 9 5 9 1 9 2 . 1 3 7 8 . 6 8 3 4 k g / k m o lL D MM       （ 2）进料板平均摩尔质量的计算 由   则  0 . 8 6 7 8 7 8 . 1 1 1 0 . 8 6 7 8 9 2 . 1 3 7 9 . 9 6 3 4 k g / k m o lVFMM        0 . 7 2 6 8 7 8 . 1 1 1 0 . 7 2 6 8 9 2 . 1 3 8 1 . 9 4 0 3 k g / k m o lL F MM       （ 3）塔底平均摩尔质量计算 由 15  15   0 . 0 7 3 7 7 8 . 1 1 1 0 . 0 7 3 7 9 2 . 1 3 9 1 . 0 9 6 7 k g / k m o lV W MM        0 . 0 3 1 2 7 8 . 1 1 1 0 . 0 3 1 2 9 2 . 1 3 9 1 . 6 9 2 6 k g / k m o lV W MM       提馏段进料板平均摩尔质量与精馏段进料板平均摩尔质量相同，故精馏段平均摩尔质量  ( ) / 2 7 8 . 3 4 8 3 7 9 . 9 6 3 4 / 2 7 9 . 1 5 5 9 k g / k m o lV M V D M V F MM M M       ( ) / 2 7 8 . 6 8 3 4 8 1 , 9 4 0 3 / 2 8 0 . 3 1 1 9 k g / k m o lL M L D M L F MM M M    提馏段平均摩尔质量  ( ) / 2 9 1 . 0 9 6 7 7 9 . 9 6 3 4 / 2 8 5 . 5 3 0 1 k g / k m o lV M V W M V F MM M M      ( ) / 2 9 1 . 6 9 2 6 8 1 . 9 4 0 3 / 2 8 6 . 8 1 6 5 k g / k m o lL M L W M L F MM M M     （ 1）精馏塔有效高度的计算 精馏段有效高度为    1 1 2 1 0 . 5 5 . 5TZ N H m      精 精 （ 240） 提馏段有效高度为    1 1 6 1 0 . 5 7 . 5TZ N H m      提 提 在进料板上下方各开设两个人孔，其高度为 ， 故精馏塔的有效高度为： 0 . 8 4 5 . 5 7 . 5 3 . 2 1 6 . 2Z Z Z m       精 提 （ 241） （ 2）塔高的计算        1 1 1 2 1 0 . 5 1 6 1 0 . 5 1 3TTN H N H         精 精 提 提m 0 .5 0 .7 5TTHH   进 料 精 m (第一块板上空间高度 ) 1 1 . 6 0h 0 . 0 2 5 0 . 0 2 5 0 . 4 2 544D    封 头 上 精 m （最后一块板下至液面之间高度） 1 1 . 6 0h 0 . 0 2 5 0 . 0 2 5 0 . 4 2 5 m44D    封 头 下 提 h 裙 座 h 1 2 3 4 5 7 1 3 0 . 7 5 1 . 3 0 . 4 2 5 1 . 6 1 . 4 1 8 . 4 7 5 m            （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ 242） 5．塔板主要工艺尺寸的计算 （ 1）溢流装置的计算 因塔径精馏段 D  ,提馏段 D  ,可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘 ,各项计算如下： （ 1） 堰 Wl 馏段取 0. 7 0 D 1 .6 0 0. 7 0 1. 12 mWl     （ 243） 提馏段取 0. 7 0 D 1 .6 0 0. 7 0 1. 12 mWl     （ 2） 溢流堰高度 Wh 由 OWLW hhh  （ 244） 选用平直堰，堰上液层高度 wh 由式 2 / 1000 SOW WLhE l 计算 （ 245） 近似取 E=1，则 精馏段 2 / 30 2 . 8 4 0 . 0 0 3 3 6 0 01 0 . 0 1 2 9 m1 0 0 0 1 . 1 2Wh     取板上清液层高度 7 0 m m 0 .0 7 mLh  故    提馏段 2 / 30 2 . 8 4 0 . 0 0 7 3 6 0 01 0 . 0 2 2 6m1 0 0 0 1 . 1 2Wh     取板上清液层高度 7 0 m m 0 .0 7 mLh  故    （ 3） 弓形降液管宽度 dW 和截面积 fA 由，  查相关资料得 TAA  ,  故精馏段 20 . 0 9 0 0 . 0 9 0 2 . 0 1 0 6 0 . 1 8 1 0fTA A m    D m    依式STfL HA3600 验算液体降液管中停留的时间，即 （ 246） 3 6 0 0 0 . 1 8 1 0 0 . 5 0 3 0 . 1 6 6 7 50 . 0 0 3 3 6 0 0 ss    故降液管设计合理。 提馏段 20 . 0 9 0 0 . 0 9 0 2 . 0 1 0 6 0 . 1 8 1 0fTA A m    D m    依式STfL HA3600 验算液体降液管中停留的时间，即 3 6 0 0 0 . 1 8 1 0 0 . 5 0 1 2 . 9 2 8 6 50 . 0 0 7 3 6 0 0 ss    故降液管设计合理。 （ 4） 降液管底隙高度 0h 由式。