年产四十万吨啤酒废水处理站工程设计毕业设计论文(编辑修改稿)

年产四十万吨啤酒废水处理站工程设计毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

一般采用物理方法如格栅 、调节 沉淀池、厌氧好氧反应以及 沉淀池 等工艺去除。 （ 2）对于难降解的 COD，单纯采用好氧或是厌氧的方法很难 达到排放标准，故 拟采用 SBR， 同时选择经济合理的组合方式和 构筑物 型式。 （ 3）构筑物 设计及设备选型时，要尽量做到组合 优化。 方案比较 由 啤酒废水特点和出水要求，暂定 对以下介绍的 四种污水处理方案 进行对比。 — SBR 法 其主要处理设备是酸化柱和 SBR 反应器，这种方法在处理啤酒废水时，在厌氧反应中，放弃反应时间长、控制条件要求高的甲烷发酵阶段，将反应控制在酸化阶段，优点是水解池体积小， 易于维护 、 造价低 、 剩余污泥量少。 废水首先通过微滤机去除大部分悬浮物，出水进入调节 沉淀 池，然后提升泵，在进入生物接触氧化反应器（ VTBR）中进行生化处理，通过风机强制供风使废水与填料接触，维持生化反应的需氧量， VTBR 反应器出水进入沉淀器，去除一部分脱落的生物膜以减轻气浮设备的处理负荷，之后流 入气浮设备去除剩余的生物膜，污泥及浮 渣送往污泥浓缩池浓缩后脱水， 但是气浮 设备所需能耗大，投资费用较高，并且使流程更加复杂不易管理维修等。 3. UASB— SBR 工艺处理啤酒废水 此处理工艺中主要处理设备室上流式厌氧污泥床 反应器 和 SBR， 以及 对 SS的去除率在 50﹪以上。 上流式厌氧污泥床 反应器能耗低、运行稳定、出水水质好， SBR 的 好氧处理对水中的 SS 和 COD 均有较高的去除率，此工艺的处理效果好、操作简单、稳定性高， SBR 的间歇性特点正好符合啤酒废水的水质水量不均匀的水质特点。 洛阳理工毕业设计论文（论文） 7 方案确定 污水处理流程 通过比较研究，本方案 采用 UASB— SBR 为 主体 的处理 工艺，工艺流程如 下所示 ： 废水 → 格栅 → 调 节池 → 厌氧生物处理 → 好氧生物处理 → 消毒 出水 工艺流程说明 ： 废水进入格栅进行物理处理，去除较大粒径的悬浮物，以保证后续处理的正常运行，水中的颗粒物不会对泵及特别管道造成较大伤害，由于啤酒废水的悬浮物特点，为保证悬浮物的有效去除率，设计采用中格栅加细格栅处理；格栅出水进入调节沉淀池，该构筑物起调节水质水量，并去除一定量的悬浮物及可悬浮的 BOD 等有机物，保证处理的水力负荷及有机负荷平稳，不会对之后的构筑物造成较大的冲击； UASB 反应器即为上流式厌氧污泥床反应器，针对啤酒废水有机物浓度高的特点，宜采用厌氧加好氧的处理工艺，厌氧部分 UASB 具有去除率高，产生的 剩余污泥量也少，三相分离器的使用，极大地增加了泥水气的分离效率；好氧部分采用 SBR 工艺，该工艺很适合啤酒废水的水质特点，由于产品的使用特殊性，啤酒废水的水质水量分布不均匀，在夏季水量较大，水质较差，冬季水量较小， SBR 的序批式的处理模式能够很好地满足处理要求并节省成本，有效地去除水中的 BOD 等有机成分；啤酒废水中含有大量的微生物，因此出水需要消毒处理，采用消毒池加氯消毒达到要求出 水标准。 污泥处理流程 本流程污泥的主要来源为格栅、调节 沉淀池池、 UASB 及 SBR 池 需要进行浓缩和脱水的处理后才能外运，处理流程如下： 污泥 → 污泥浓缩池 –→ 贮泥池 –→ 污泥脱水 –→ 外运泥饼 洛阳理工毕业设计论文（论文） 8 第三章 污水处理构筑物设计 格栅 格栅的作用 格栅是一般污水处理的第一道预处理工艺，属于物理处理单元，格栅的作用主要是去除水中粒径较大的悬浮物，以保证后续处理工艺的有效良好运行，一些水中的悬浮物会损坏管道，泵等核心部件，格栅的设置必不可少，本设计根据啤酒废水的特点采用中格栅、细 格栅串联使用，以保证水中的悬浮物粒径。 设计参数 设计 流量 Q=1000m3/d=； 最大设计流量 Qmax= =； 进水渠内有效水深一般为 ～ m，现取值 h=； 栅前流速 ～ ；现取值为 v1=； 过栅流速 ～ ；现取值为 v=； 进水渠道宽 m a x1 0 . 0 2 4 0 . 1 30 . 3 0 . 6QB hv  m。 设计计算 中 格栅栅条间距为 10～ 40mm，现取值为 b=20mm=； ⑴ 栅条间隙数（ n） m a x s i n 0 . 0 2 4 s i n 7 5 6 . 5 50 . 0 2 0 . 3 0 . 6Qn bhv     （ n取值为 7） 式中： maxQ — 最大设计流量 ， m3/s；  — 格栅倾角 ， （ 176。 ） ，取 75176。 ； b — 格栅净间距 ， m；现取值为 ； h — 栅前水深 ， m； 洛阳理工毕业设计论文（论文） 9 v — 过栅流速 ， m/s； 图 31 格栅设计计算示意图 ⑵ 栅槽宽度（ B） 设栅条断面为锐边 圆形断面 ms  ( 1 ) 0 . 0 2 (7 1 ) 0 . 0 2 7 0 . 2 6B s n b n m         式中： s — 栅条宽度 ， m ； n — 栅条间隙数 ， 个 ； b — 格栅净间距 ， m； ⑶ 进水渠道渐宽部分的长度（ 1l ） 设渐宽部分展开角度 1 20， 则 11 1 0 . 2 6 0 . 1 3 0 . 1 82 t a n 2 t a n 2 0BBlm    式中： B — 栅槽宽度 ， m； 1B — 进水渠宽 ， m； 1 — 渐宽部分展开角度 （ 176。 ）； 校核栅前流速： m a x10 .0 2 4 0 .6 1 /0 .1 3 0 .3Q msBh  ，符合要求 ⑷ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（ 2l ） 洛阳理工毕业设计论文（论文） 10 12 0 .1 8 0 .0 922llm   式中： 1l — 进水渠道渐宽部分的长度 m ⑸ 通过格栅的水头损失（ 1h ） 设栅条断面为锐边矩形断面，见下表 31 查得  表 31 阻力系数  计算公式 栅条断面形状 公式 形状系数  锐边矩形 34 bs 迎水面为半圆形的矩形 圆形 迎水、背水均为半圆形的矩形 正方形 21  bsb  :收缩系数，一般为 4 4223 31 n ( ) si n 75 3 2 k mbg         式中： β — 形状系数 s — 栅条宽度 ， m； b — 格栅间距 ， m； v — 过栅流速 ， m/s； k — 系数，格栅受污物堵塞时水 头损失增大倍数，一般采用数值为 3；  — 格栅倾斜角 ， （ 75176。 ） ； ⑹ 栅后槽总高度（ H）： 12 0 .3 0 .1 3 0 .3 0 .7 3H h h h m       式中： h — 栅前水深 ， m； 1h — 通过格栅的损失 ， m； 2h — 超高，一般采用 ； ⑺ 栅槽 总长度（ L）： 112 0 . 3 0 . 30 . 5 1 . 0 0 . 1 8 0 . 0 9 0 . 5 1 . 0 1 . 9 3ta n ta n 7 5HL l l m            式中： 1l — 进水渠道渐宽部分的长度 ， m； 2l — 栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度 ， m； 洛阳理工毕业设计论文（论文） 11 1H — 栅前渠道深 ， m； 12 0. 3 0. 3 0. 6H h h    ；  — 格栅倾角 （ 75176。 ）； ⑻ 每日栅渣量（ W）： 在格栅间隙 20mm 的情况下，设栅渣量为每 1000m3污水产 33m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 2 4 0 . 1 0 . 1 4 / 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 5zQWW m d m dK     式中： 1W — 栅渣量 33/10m 污水，格栅间隙为 16～ 25mm 时， 1W =0. 10～ 格栅间隙为 30～ 50mm 时， 1W =～ ； zk — 污水流量总变化系数 ～ ，现取 ； 渣量 虽小 于 dm / 3 时，为了改善劳动与卫生条件 ，节约人力资源仍 用 械清渣格栅。 校核： m a x10 . 0 2 439。 0 . 4 1 /1 . 5 0 . 1 3 0 . 3zQv m sk B h   式中： 1v — 栅前水速， ms；一般取 — ； minQ — 最小设计流量， 3ms； A — 进水断面面积， 2m ； Q— 设计流量， 3ms。 1v 在 ~ s m s之间，符合设计要求。 细格栅栅条间距为 3～ 10mm，现取 b=8mm= ⑴ 栅条间隙数（ n） m a x s i n 0 . 0 2 4 s i n 7 5 1 6 . 30 . 0 0 8 0 . 3 0 . 6Qn bhv     （ n取值为 17） 式中： maxQ —— 最大设计流量 ， m3/s；  — 格栅倾角（ 75176。 ） ； b — 格栅净间距 ， m； h — 栅前水深 ， m； v — 过栅流速 ， m/s； ⑵ 栅槽宽度（ B） 洛阳理工毕业设计论文（论文） 12 设栅条断面为锐边矩形断面 ms  ( 1 ) 0 . 0 0 8 ( 1 7 1 ) 0 . 0 0 8 1 7 0 . 2 6 4B s n b n m         式中： s — 栅条宽度 ， m； n — 栅条间隙数 ， 个 ； b — 格栅净间距 ， m； ⑶ 进水渠道渐宽部分的长度（ 1l ） 设渐宽部分展开角度 1 20， 则 11 1 0 . 2 6 4 0 . 1 3 0 . 1 82 t a n 2 t a n 2 0BBlm    式中： B — 栅槽宽度 ， m； 1B — 进水渠宽 ， m； 1 — 渐宽部分展开角度 （ 176。 ）； 校核栅前流速： m a x10 .0 2 4 0 .6 1 /0 .1 3 0 .3Q msBh  ，符合要求 ⑷ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（ 2l ） 12 0 .1 8 0 .0 922llm   式中： 1l — 进水渠道渐宽部分的长度 ， m； ⑸ 通过格栅的水头损失（ 1h ） 设栅条断面为锐边矩形断面，见上表查 1得  4 422331 n ( ) si n 75 3 2 k mbg         式中： β — 形状系数 ； s — 栅条宽度 ， m； b — 格栅间距 ， m； v — 过栅流速 ， m/s； k — 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用数值为 3；  — 格栅倾斜角（ 75176。 ） ； ⑹ 栅后槽总高度（ H）： 12 0 .3 0 .1 3 0 .3 0 .7 3H h h h m       式中： h — 栅前水深 m 洛阳理工毕业设计论文（论文） 13 1h — 通过格栅的损失 m 2h —— 超高，一般采用 ⑺ 栅槽总长度（ L）： 112 0 . 3 0 . 30 . 5 1 . 0 0 . 1 8 0 . 0 9 0 . 5 1 . 0 1 . 8 5ta n ta n 7 5HL l l m            式中： 1l — 进水渠道渐宽部分的长度 ， m； 2l — 栅槽与出水渠道连接处的窄部分的长度 ， m； 1H — 栅前渠道深 ， m；  hhH ；  — 格栅倾角 （ 75176。 ）； ⑻ 每日栅渣量（ W）： 在格栅间隙 8mm 的情况下，设栅渣量为每 1000m3污水产 3m a x 186400。