年产960万件10寸汤盘隧道窑课程设计任务书(编辑修改稿)

年产960万件10寸汤盘隧道窑课程设计任务书(编辑修改稿)内容摘要：

砖 +100mm 陶瓷棉； 窑顶部分： 堇青莫来石 板 制品具有热膨胀系数小 ， 抗震稳定性好 ， 使用寿命长 ， 且不会突然断裂 ， 使用过程中不氧化不落脏掉渣 ， 不污染烧品 ， 是烧成陶瓷制品最理想的材料。 第 118 节窑顶（厚 250mm）： 20mm 堇青莫来石板 +230mm 硅酸铝纤维毡 +230mm 耐火砖； 第 1933 节窑顶（厚 460mm）： 230mm 莫来石绝热砖 +230 mm 硅酸铝纤维毡 +230mm 耐火砖； 第 3438 节窑顶（厚 460mm）： 230mm 莫来石绝热砖 +230 mm 硅酸铝纤维毡 +230mm 耐火砖； 第 3953 节窑顶（厚 250mm）： 20mm 堇青莫来石板 +230mm 硅酸铝纤维毡 +230mm 耐火砖； 年产 960 万件 10 寸汤盘隧道窑课程设计任务书 9 每小时出窑制品的质量 Gm=推车速度179。 每车载重 =179。 576= 每小时入窑干坯的质量 G 干 = Gm178。  =179。  = 每小时欲烧成湿制品的质量 G1= G 干 178。 100100 =179。 3100100 = 每小时蒸发的自由水的质量 GW= G1_ G 干 =－ = kg/h 窑具的质量 窑具主要是支柱和棚板。 单个棚板质量 =750179。 750179。 10179。 106179。 = Kg 单个支柱质量 =50179。 50179。 100179。 106179。 = Kg 棚板总重量 =10179。 30179。 = 支柱总重量 =9179。 39179。 = Kg 窑具的质量 Gb=(+)179。 = 年产 960 万件 10 寸汤盘隧道窑课程设计任务书 10 确定热平衡计算的基准、范围 本次计算选用 1 小时为计算基准，以 0℃作为基准温度。 以预热带和烧成带为计算范围。 热平衡示意图 预热带和烧成带的热平衡示意图 Q1— 坯体带入显热； Q2— 硼板、支柱等窑具带入显热； Q3— 产品带出显热； Q4— 硼板、支柱等窑具带出显热； Q5— 窑墙、顶总散热； Q6— 物化反应耗热； Q7— 窑车蓄热和散失热量； Q8— 其他热损失； Qg— 烟气带走显热； Qf— 燃料带入化学热及显热； Qa— 助燃空气带入显热； Q/a— 预热带漏入空气带入显热； Qs— 气幕带入显热； 热收入项目 坯体带入显热 Q1 Q1=G1C1T1 （ kJ/h） 其中： G1— 入窑制品质量（ Kg/h）； G1= ； Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3Q sQ 2Q 1Q 8 `aQ aQ f年产 960 万件 10 寸汤盘隧道窑课程设计任务书 11 T1— 入窑制品的温度（℃）； T1=20℃ C1— 入窑制品的平均比热（ KJ/（ Kg178。 ℃））； T1=20℃时， C1=（ Kg178。 ℃）； Q1=G1C1T1=179。 179。 20=13294 （ kJ/h） 硼板、支柱等窑具带入显热 Q2 Q2=GbC2T2 （ kJ/h） 其中： Gb— 入窑硼板、支柱等窑具质量（ Kg/h）； Gb =1871kg/h T2— 入窑硼板、支柱等窑具的温度（℃）； T2=20℃ C2— 入窑硼板、支柱等窑具的平均比热（ KJ/（ Kg178。 ℃））；碳化硅硼板、支柱的平均比热容按下式计算： C2=+=+179。 20=（ Kg178。 ℃） Q2=GbC2T2=179。 179。 20= （ kJ/h） 燃料带入化学热及显热 Qf Qf=（ Qd+Tf Cf） x （ kJ/h） 其中： Qd— 所用燃料低位发热量（ KJ/Nm3）；燃料为发生炉煤气，低位发热量为： Qd=6061KJ/Nm3； Tf— 入窑燃气温度（℃）；入窑燃气温度 为 Tf=20℃； Cf— 入窑燃气的平均比热容（ KJ/（ Kg178。 ℃））；查表， Tf=20℃时发生炉煤气平均比热容为： Cf= KJ/（ Kg178。 ℃）； x— 设每小时发生炉煤气的消耗量为 x（ Nm3/h）； Qf=（ Qd+Tf Cf） x=（ 6061+20179。 ） x= kJ/h 助燃空气带入显热 Qa Qa=VaCaTa （ kJ/h） 其中： Va— 入窑助燃风流量（ Nm3/h）；前面燃烧部分计算得： Va =La*x= (Nm3/h)； Ta— 入窑助 燃风的平均温度（℃）； Ta=20℃； Ca— 入窑助燃风的平均比热容（ KJ/（ Kg178。 ℃））；查表， Ta =20℃助燃风时平均比热容为： Ca = KJ/（ Kg178。 ℃）； Qa= Va CaTa=179。 179。 20=42x （ kJ/h） 从预热带不严密处漏入空气带入显热 Qa/ Qa/= Va /179。 Ca/179。 Ta/ （ kJ/h） 取预热带烟气中的空气过剩系数 ag=，已求出理论空气量 L0= Nm3/ Nm3 烧成带燃料燃烧时空气过剩系数 af= Va/=x179。 （ agaf） 179。 L0=x()179。 = （ Nm3/h） 漏入空气温度为 Ta/=20℃，此时 Ca/= kJ/(Nm3178。 ℃ )，则： Qa/= Va/179。 Ca/179。 Ta/= x179。 179。 20= （ kJ/h） 年产 960 万件 10 寸汤盘隧道窑课程设计任务书 12 气幕带入显热 Qs Qs=VsCsTs （ kJ/h） 气幕包括封闭气幕、气氛幕和急冷阻挡气幕，封闭气幕只设在窑头，不计其带入显热。 取气氛幕和急冷阻挡气幕风源为空气，其风量一般为理论助燃空气量的 倍，取为 倍。 所以 ： Vs==179。 = （ Nm3/h），设 Ts=20℃，查得 Cs= kJ/(Nm3178。 ℃ )， Qs= Vs179。 Cs179。 Ts=179。 179。 20= （ kJ/h） 热支出项目 制品带出显热 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出烧成带产品质量： Gm= kg/h 出烧成带产品温度 ： T3=1320℃ 查手册 [11]，此时产品平均比热 ： C3= kJ/(kg• ℃ ) 则： Q3=Gm179。 C3179。 T3=179。 1320179。 = （ kJ/h） 硼板、支柱等窑具带出显热 Q4 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱质量： Gb= kg/h 出烧成带棚板、立柱温度： T4=1320℃ 此时棚板、立柱的平均比热： C4=+=+179。 1320= kJ/(kg178。 ℃ ) Q4= Gb179。 C4179。 T4=179。 179。 1320=（ kJ/h） 烟气带走显热 Qg Qg=VgCgTg（ kJ/h） 烟气中包括燃烧生成的烟气， 预热带不严密处漏入空气外，还有用于气幕的空气。 用于气幕的空气的体积 Vs= (Nm3/h) 离窑烟气体积： Vg=[Vg0+（ ag1）179。 L0]x+Vs 烟气温度为 Tg=250℃，此时烟气比热 Cg= kJ/( Nm3178。 ℃ ) Qg＝ Vg179。 Cg179。 Tg＝ {[+() 179。 ]x+}179。 179。 250 ＝ 1480x （ kJ/h） 窑墙、窑顶散失热量 Q5 根据各段材料不同，并考虑温度范围不能太大，将预热带和烧成带分成三段计算 20— 600℃段 该段窑长度为 米，窑宽为 米。 窑外壁表面平均温度 40℃，窑内壁表面平均温度：（ 20+600） /2=310℃ 年产 960 万件 10 寸汤盘隧道窑课程设计任务书 13 窑墙部分散热计算 此部分用材料如下： 轻质保温砖，厚度δ =345 mm，导热系数 w/（ m178。 ℃）； 岩棉毡，厚度δ =100 mm，导热系数 w/（ m178。 ℃）； 热流 q1=221101 。