常德神华大厦5商住楼毕业设计计算书(编辑修改稿)

常德神华大厦5商住楼毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

mKN 1 层 ① — ③轴   mKN 有门的内墙   mKN 墙体自重标准值见表 2。 屋面女儿墙自重标准值 女儿墙采用 200mm厚钢筋混凝土，其高度为 ，外贴瓷砖（ 2mKN ），故墙体自重标准值为 25+ = KN 各层重力荷载代表值 根据《抗震规范》 GB50011— 20xx 第 条，顶层荷载代表值包括 :屋面及女儿墙自重， 50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层墙体自重。 其它各层重力荷载代表值包括：楼面恒载， 50%楼面均布活荷载，纵梁一半自重 ,横梁自重，楼面上下各半层的墙体自重。 表 2 墙体自重标准值 层次 墙体 每片面积 ( 2m ) 单位面积重量 ( 2mKN ) 重量 KN 2~6 层 ○ A — ○ B 轴 ○ B — ○ D 轴 ○ D — ○ F 轴 ○ 1 — ○ 3 轴 毕业设计（论文 ）专用纸 第 17 页 （ 共 87 页 ） ○ 1 — ○ 3 轴 内墙 外墙 ○ 1 — ○ 2 轴 内墙 外墙 1 层 ○ A — ○ B 轴 ○ B — ○ D 轴 ○ D — ○ F 轴 ○ 1 — ○ 3 轴 ○ 1 — ○ 2 轴 第 6 层 G6= （ + ） + （ +50% ） + （ ++ ）+1/2+1/24+ （ ++ ） 1/2+（ +++） 1/2+++ = 第 5~2 层 G5~2= （ ++ ） + （ ++ ） +124+[（ +） +]+2+（ +2 +）1/2++ = 第 1 层 G1= （ ++ ） +2+ （ ++ ） 1/2+（ +++） 1/2++ +（ + ） + （ ++ ） 1/2+18+ （ + ）1/++2 = 各质点的重力荷载代表值及质点高度如图 2 所示。 毕业设计（论文 ）专用纸 第 18 页 （ 共 87 页 ） 横向框架侧移刚度计算 （ 1） .梁的线刚度计算 梁的线刚度计算见表 3，混凝土强度等级为 C30。 （ 2） ．柱的线刚度计算 柱的线刚度计算见表 4，混凝土强度等 级为 C40。 （ 3） ．横向框架侧移刚度计 横向框架侧移刚度 D 值计算见表 5。 毕业设计（论文 ）专用纸 第 19 页 （ 共 87 页 ） 表 4 柱的线刚 表 3 梁 线 刚 度 梁编号 截面 （ 2m ） 跨度 （ m） 惯性矩 边框架梁 中框架梁 )(12 430 mbhI  )( 40 mIIb  )*( mKN lIEi bcb  )( 40 mIIb  )*( mKN lIEi bcb  KL1   27857 KL3   39000 KL4   26000 KL7   26000 KL7   47273 KL10   40064 KL13   40064 横向框架自振周期计算 由于本框架质量和刚度沿高度变化比较均匀，所以，起自振周期可以按《高层规程》 JGJ3— 20xx 附录 规定计算 ： TT uT  式中 Tu —— 计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（ m）； T —— 结构基本自振周期，考虑非承重墙砖墙影响的折减系数，框架结构取 ~，该框架取。 层次 截面  2m 高度 m  2mKNEc  4312 mbhIc   mKNhIEi ccc  2~6 10 23111 1 10 34545 毕业设计（论文 ）专用纸 第 20 页 （ 共 87 页 ） 表 5 横向框架侧移刚度 D 值 层次 位置 （底层）（一般层）cbcbiiKiiK 2 （底层）（一般层）KKKK22  mKN hiD c/122 柱 根 数 2~6 边框架边柱 279022  11586 2 边框架中柱   3 3 3 1 1 12 2 6 0 4 22 7 9 0 22   16609 2 Di 56390 1 边框架边柱  8745 2 中框架 中柱 5 6 4 5 4 52 6 0 4 22 7 9 0 2  10865 2 Di 39220 8 1 9 51 9 6 1 021  DD 故该框架为规则框架。 横向框架结构顶点假想位移计算见表 6。 表 6 横向框架结构顶点假想位移计算 层次  KNGi  KNViG  mKNDi /  mDVuiGi i  mui 6 28195 5 28195 4 28195 3 28195 2 28195 1 19610 根据上述公式得 suT TT 7 3 8  横向地震作用计算 根据《抗震规范》 GB50011— 20xx 第 条规定对于高度不超过 40 米，以剪切 毕业设计（论文 ）专用纸 第 21 页 （ 共 87 页 ） 变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用，因此，本框架结构采用底部剪力法计算抗震作用。 采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用标准值 EkF为 ： eqEk GF 1 式中 1 — 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数； EkG — 结构等效总重力荷载，单质点取总重力荷载代表值；多质点取总重力荷载代表值的 85%。 在多遇地震作用下，由地震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 ，设计地震分组为第一组，建筑场地类别为第 Ⅲ类。 由《抗震规范》 GB50011— 20xx 表 和表 可查得： 水平地震影响系数最 大值  ； 特征周期 sTg 。 因为 sTsT g  ,则顶部附加地震作用系数 n 可以不考虑，而且sTsTsT gg 1  ,所以，横向地震影响系数为 a 11  TT g 对于多质点体系 KNGG ieq 5 4 8 1   结构底部总横向水平地震荷载作用标准值为 KNGF eqEk 5 4   按《抗震规范》式 算见表 7。 横向框架各层水平地震作用及地震剪力见图 3。 毕业设计（论文 ）专用纸 第 22 页 （ 共 87 页 ） 该框架在地震区，故应验算截面的最大承载力及轴压比，梁的混凝土强度等级为C30，钢筋为 HRB335 级，柱的混凝土强度等级为 C40， 钢筋为 HRB335 级。 毕业设计（论文 ）专用纸 第 23 页 （ 共 87 页 ） 表 7 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力 层次  mHi  KNGi  mKNHG ii / nj iiiiHGHG1  KNFi  KNVi 6 5 4 3 2 1 框架梁 截面验算 框架梁采用两种尺寸，故对截面尺寸较小且跨度较大和受力较大的楼面梁进行核算，对 KL2④ 轴进行截面验算 均布力弯矩      22  qlM = 集中力弯矩 M=Pl=[+(+)] =m 由于本框架抗震等级为三级，根据《混凝土规范》 GB50010— 20xx 第 条，则其受压区高度应符合下列要求 三级抗震等级 hx 即  b 从 而 可 得   2 8 a x  bbs  ， 因 此 ，  2201m a xm a x  bhfM csu  =m 0M ==m    4 6 52 5 0m a x  bhfV cREu  = 0V = 毕业设计（论文 ）专用纸 第 24 页 （ 共 87 页 ） 说明框架梁截面尺寸 250mm500mm 满足要求。 框架柱 截面验算 只需对受力最大的底层 中柱柱底截面的轴压比进行核算。 maxNN ={（ 2+ 2 + 2 ）+[（ +）（ 2/3+2/3+） +（ +） +（ + ）（ 1/2 2++ ） ] 25+ （ 2 1/2+++） +[ ] 2 +（ 25 + 25） } 5 +（ ++ 25 6+ 4/3 25+ 25） +（ ） 25 = 对于抗震等级为三级的框架柱由《混凝土规范》 GB50010— 20xx 第 条知，框架轴压比限值为 ，而 30 bhf Nc 故可满足轴压比限值要求。 横向框架水平位移验算 水平地震作用下横向框架的水平层间位移 iu 和顶点位移 iu 计算见表 8。 表 8 横向框架水平地震作用的位移验算 层次  KNVi  mKNDi /  mDVuiGi i  mui  mhi iie hu 6 28195 1/4167 5 28195 1/20xx 4 28195 1/1395 3 28195 1/1128 2 28195 1/984 1 19610 1/994 由表 8 可见，最大层间弹性位移角发生在第 2 层，其值为 1/984，满足《抗震规范》 GB50011— 20xx 第 条规定的限值 e =1/550，而且结构顶点位移与总高度之 毕业设计（论文 ）专用纸 第 25 页 （ 共 87 页 ） 比 Hu，也远小于规定的限值 1/550，因此，顶点 位移满足要求。 4．风荷载计算 框架结构的侧移验算 风荷载的标准值  按下列公式计算： 0 zsz 式中 z —— 高度 z处的风振系数； s —— 风荷载体形系数； z —— 风荷载高度变化系数； 0 —— 基本风压（ 2mKN ） 《荷载规范》规定，对于高度大于 30 米，且高宽比小于 的房屋结构 ，应采用风振系数 z 来考虑脉动影响，但本商住楼 高度小于 30 米，且高宽比也小于 ，所以不考虑风振系数，也就是 z =。 风压高度变化系数 z 可以根据建筑物高度和地面粗糙类别，由《 荷载规范 》 表 查得。 风荷载计算取 ① 轴横向框架，其负荷宽度为 米，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载 ，计算过程见表 9，表中 z为室外地面至节点的高度， A 为一榀框架各层节点的受风荷载面积。 横向框架结构分 析时，各层节点上的集中荷载如图 4 所示。 风荷载作用下的水平位移验算 风荷载作用下横向框架结构的层键位移 iu 和顶点位移 iu 计算见表 10。 由表 10 可见最大层间弹性位移角发生在第二层 ,其值为 1/10830,远小于《高层规程》 JGJ3— 20xx 第 条规定的限值。