山东荣成污水处理毕业设计计算书(编辑修改稿)

山东荣成污水处理毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

扬州大学本科生毕业设计 19 图 34 沉砂池设计计算草图 1）沉砂池水流部分的长度 沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度： mtL  式中， L—— 水流部分长度， m V—— 最大流速， m/s T—— 最大流速时的停留时间， s 2）水流断面积 2m a x . 2 54 3  式中， maxQ —— 最大设计流量， /sm3 A—— 水流断面积 ， 2m 3）池总宽度 设 n=2，每格宽 b= B=nb=2= 0 . 5 2  式中， 2h —— 设计有效水深 4) 沉砂斗容积 扬州大学本科生毕业设计 20 设排砂间隔时间为 2日，城市污水沉砂量 1x = 353 m/103m ， T=2 日， 355 1m a x 00K10 xt864 00QV  总 式中， 1x —— 城市污水含沙量， 353 m/103m 总K —— 流量总变化系数， 5) 沉砂室所需容积 设每分格有 2 个沉砂斗 V=  6) 沉砂斗各部分尺寸 设斗底宽 1 ，斗壁水平倾角 550度斗高 3h = 沉砂斗上口宽 t g 5 5 g 5 5h2 o1o3   沉砂斗容积： )(6 )222(6 22112/30  hV = 7) 沉砂室高度 采用重力排砂，设池底坡度为 ，坡向排砂口 2)( 2/33  Lhh 式中： /3h —— 斗高， m L2—— 由计算得出 2  8）沉砂池总高度 1 . 7 0 m0 . 8 321  1h —— 超高， 3h —— 贮砂斗高度， m 9）验算最小流量 在最小流量时，用一格工作，按平均日流量的一半核算 扬州大学本科生毕业设计 21 smsmnWQv / 符合最小流速 3．出水堰的计算 1）出水堰宽 B= 2）堰上水头 mgmB QH 4 3 32321  M— 流量系数，取 —— 3）跌水高度 H2=10cm 4）堰槽宽度尺寸： 5）出水管采用 DN=1000mm，则 v=4．进水口及贮砂池 1）进水口 尺寸 800 800，采用两个进水口，流速校核 : smAQV / a x  进水口水头损失 mgvh 22   初沉池的计算 初沉池选择辐流式沉淀池，初沉池共俩座，考虑碳源对 OA2 生物处理 的影响，可根据实际情况，调整运行负荷。 在较低进水碳源的情况下，可运行一座。 在较高进水碳源的情况下可运行俩座。 1，池体计算 扬州大学本科生毕业设计 22 初次沉淀池 （ 1）沉淀部分水面面积 39。 maxnqQF  式中 maxQ 最大设计流量（ hm3 ）， ma xQ =1563 hm3 n池的个数 39。 q 表面负荷   hmm 23 则39。 maxnqQF  =  2m （ 2）池子直径  FD m,取 22m （ 3）实际水面面积 222 mDF  校核表面负荷 a x  nFQq   hmm 23 （ 4）沉淀部分有效水深 tqh 39。 2 式中 t沉淀时间（ h） ,取 t= 则 tqh 39。 2 =2 =3m 校核径深比： hD ，在 6~11 之间，符合要求 （ 5）沉淀部分有效容积 3m a x39。 mtnQV  扬州大学本科生毕业设计 23 （ 6）污泥部分所需容积 n TCCQV )100( 100)( 021    式中 Q日平均流量（ dm/3 ） 1C 进水悬浮物浓度（3mt） 2C 出水悬浮物浓度（3mt） T俩次清除污泥的时间间隔（ d），取 T=2d  污泥密度，取  = 0 污泥含水率，取 0 =97％ n TCCQV )100( 100)( 021   = 333 302)9710 0(1 110 0)(30 00 0 m  （ 7）污泥斗容积 ta n)()(321522212151rrhrrrrhV 式中 5h 污泥斗高度（ m） 1r 污泥斗上部半径（ m),取 1r = 2r 污泥斗下部半径（ m),取 2r =  斗壁 与 水 平 面 倾 角 （  ）， 取  =60  mrrh a n)12(t a n)( 215   )1124( V （ 8）泥斗以上圆锥部 分污泥容积 )(3 212152 RRrrhV  irDirRh )2/()( 114  扬州大学本科生毕业设计 24 式中 4h 圆锥体高度（ m） R池子半径（ m） i坡度，此处取 i= 则 mirDirRh )2/()( 114  3212152 77)(3 mRRrrhV  （ 9）沉淀池总高度 54321 hhhhhH  式中 1h 超高（ m）， 1 h = 2h 有效水深， 2h =3m 3h 缓冲层高度，取 3h = 4h 圆锥体高度， 4h = 5h 污泥斗高度， 5h = 则 54321 hhhhhH  =+3+++= （ 10）沉淀池池边高 32139。 hhhH  则 32139。 hhhH  =+3+= （ 11）污泥总容积 21 VVV  则 21 VVV  =+77= 3m 350m AAO 设计 . 设计参数： 1） BOD 污泥负荷： Ns= )/(5 dM L S SKgB O DKg  2）回流污泥浓度： 10000rX mg/L 3）污泥回流比 R（ %）： 50100，取 80% 扬州大学本科生毕业设计 25 A2/O 池主要尺寸的计算 判断能否用 A2/O 改良工艺 BOD/TN=160/40=4,BOD/TP=160/3=合条件 41 0 0 0 )201 5 0(2 0 0 0 01 0 0 0 )(1   X YQV tcoeo SS =4420m3 Yt—— 污泥总产率系数 (kgMLSS／ kgBOD5)，宜根据试验资料确定。 无试验资料时，系统有初次沉淀池时取 ，无初次沉淀池时取 ～ ； 取 y—— MLSS 中 MLVSS 所占比例； So—— 生物反应池进水五日生化需氧量 (mg／ L)； Se—— 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 (gMLSS／ L)； X—— 生物反应池出水五日生化需氧量 (mg／ L)。 取 ／ L 好氧区水力停留时间 0 0 0 0/4 4 2 0/11  QVt d= 缺氧区容积采用反硝化动力学计算 XK XNNQV de vtek  )(0 0 式中 Vn—— 缺氧区 (池 )容积 (m3)； Q—— 生物反应池的设计流量 (m3／ d)； X—— 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 (gMLSS／ L)； Nk—— 生物反应池进水总凯氏氮浓度 (mg／ L)； Nte—— 生物反应池出水总氮浓度 (mg／ L)； △X v—— 排出生物反应池系统的微生物量 (kgMLVSS／ d)； Kde—— 脱氮速率 [（ kgNO3N） /（ kgMLSSd ） ]，宜根据试验资料确定。 无试验资料时， 20℃ 的 Kde值可采用 ～ （ kgN03N） /（ kgMLSSd ），并按本规范公式（ ）进行温度修正； Kde(T)、 Kde(20)分别为 T℃ 和 20℃ 时的脱氮速率； 扬州大学本科生毕业设计 26  20)20()(  TdeTde KK T—— 设计温度 (℃) ； 取 8℃ θ T—— 温度系数，采用 取 Kde(20)=（ kgN03N） /（ kgMLSSd ） 20820)20()(    TdeTde KK =（ kgN03N） /（ kgMLSSd ） △X v 1 0 0 0 )( 0 SS etv QyYX  Y—— 污泥产率系数 (kgVSS／ kgBOD5)，宜根据试验资料确定，无试验资料时，一般取 ～ ； 取 y= 1 3 2 61 0 0 0 )201 5 0(2 0 0 0 0 0 0 )( 0  SS etv QyYX (kgMLVSS／ d)   40 2 1 3 2 )1540(2 0 0 0 00 0 2506m3 缺氧区水力停留时间 0 0 0 0/2 5 0 6/22  QVt d= 3V 根据规范，厌氧区水力停留时间 12 小时，设计取 ，则  V及停留时间 t V= 321 VVV  =4420+2506+1250=8176m3 t=V/Q=8176/20xx0== ⑦ 总磷总氮负荷校核 BOD 污泥负荷 BODL =好XVSQ 0 = 0 0 0 0   (kgMLSS*d) 扬州大学本科生毕业设计 27 总氮负荷校核 =100044204 4020xx00   好VX TNQ=(kgMLSS*d) 总磷负荷校核 =1 2 5 04 0 0 0 0P  厌VX TQ=(kgMLSS*d) 符合 3）剩余污泥量 W )()( 00 evde XXfQVXkSSYQX  平平 式中 △X —— 剩余污泥量 (kgSS／ d)； V—— 生物反应池的容积 (m3)； X—— 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 (gMLSS／ L)； θ c—— 污泥泥龄 (d)； Y—— 污泥 产率系数 (kgVSS／ kgBOD5)， 20℃ 为 ～ ； 取 Q—— 设计平均日污水量 (m3／ d)； So—— 生物反应池进水五日生化需氧量 (kg／ m3)； Se—— 生物反应池出水五日生化需氧量 (kg／ m3)； Kd—— 衰减系数 (d1)； 取 Xv—— 生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度 (gMLVSS／ L)； f—— SS 的污泥转换率，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取 ～／ gSS； 取 SSo—— 生物反应池进水悬浮物浓度 (kg／ m3)； SSe—— 生物反应池出水悬浮物浓度 (kg／ m3)。  yXX v gMLVSS／ L X = )(20 0 2 )(20 0。