大灯支架的冲压成形工艺与模具设计毕业论文(编辑修改稿)

大灯支架的冲压成形工艺与模具设计毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

心的确定 为了避免在冲压时会使冲模与压力机滑块歪斜，引起凸、凹模间隙不均和导向零件加速磨损，保证压力机和模具的正常工作，必须使冲模的压力中心与压力机滑块中心线相重合。 否则就会造成刃口和其他零 件的损坏，甚至还会引起压力机导轨的磨损，影响压力机精度。 一般冲模压力中心的确定有两种方法（ 1）解析法、（ 2）作图法。 这两种方法准确度不高且相当复杂。 使用 SolidWorks 自动求得胚料的压力中心：x y。 167。 冲裁工艺力的计算 167。 冲裁力的计算 概念：冲裁时材料对凸模产生反作用力，称为抗力。 材料对凸模的最大抗力就是冲裁力。 计算公式： 0KLtF  图 21 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 7 或 bLtF  式中： F冲裁力， N K安全系数， K= t材料厚度， mm 0 材料的抗剪强度， MPa b 材料的抗拉强度， MPa 由表查出 Q235 的抗拉强度MPab 460~375 取 MPab 415。 冲裁力计算： )(  bLtF 落 N432513 4 1   bLtF 孔  0 9 4 6 04 3 2 5 1 3  孔落冲 FFF = N541973 卸料力计算： 从凸模上将零件和废料卸下来的力叫卸料力。 从凹模内顺着冲裁方向把零件或废料从凹模腔顶出的力称为推件力。 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 8 一般用经验公式计算： 推件力 FnKF 11  顶件力 FKF 22  卸料力 FKF 33 式中 F 冲裁力 n 同时梗塞在凹模内的零件（或废料）数， thn  ； t材料厚度  mm h圆柱形凹模腔口高度  mm 321 .. KKK 推件力、顶件力及卸料力系数 其值见下表 查表得， 卸K 4 3 2 5 1  落卸卸 FKF = 推件力：查表得 推K ，凹模刃口直壁高度 h=6mm  thn 0 9 4 6  孔推推 FKnF = 总的冲压力： 推卸冲总 FFFF  =541973++ = 583KN 167。 冲裁方式 采用弹性卸料装置，如图 22 其优点是带孔部分表面平整。 图 22 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 9 常用与于材料较薄（ mmt 2 ）的制件。 167。 冲压设备选择及数据计算 冲压设备主要考虑以下几点：（ 1）行程。 （ 2）装配模具的相关尺寸。 （ 3）闭合高度。 （ 4）设备吨位。 压力机的种类有很多分法，按驱动滑块力分有机械的、液压的和气动的。 按滑块个数可分为单动、双动、三动 式等。 按驱动滑块机构可分为曲柄式、肘杆式和摩擦式等。 按机身结构可分为开式和闭式等。 对此零件参照下表 ，选用公称压力为 630KN 的开式压力机。 167。 冲模封闭高度的确定 冲模的封闭高度是指模具在最低工作位置时，上模座顶面与下模座底面间的距离 H。 压力机的封闭高度是压力机的滑块在下死点时，滑块下表面至工作台垫板上表面之间的距离。 当连杆调至最短时， 到达 压力机的最大封闭高度 maxH ；当连杆调至最长时， 到达 压力机的最小 封闭高度 minH。 冲模的封闭高度应介于压力机的最大封闭高度和最小封闭高度之间，一般为： mmHHmmH 510 m a xm in  参考开式压力机规格表， 630KN 开式压力机选用的冲模封闭高度为 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 10 mmHmm 355280 。 167。 模具间隙的确定 确定凸凹模间隙值，有理论发和经验法两种。 理论确定法： 同时间隙值也可以冲压手册中查表获得：材料 Q235，板料厚度 其最小合理间隙 Z 最大合理间隙 Z。 167。 凸模与凹模刃口尺寸的确定 模具的刃口尺寸和公差会对 制件 的精度产生影响， 设计中关键环节 是如何确定冲裁模具的凸、凹模的刃口尺寸和公差。 凸凹模刃口尺寸公差计算原则 当 落料时，以凹模当成设计时的基 准件，而在冲孔过程中，将凸模当做设计时的基准件。 冲孔时，先确定凸模的刃口尺寸，凹模的基本尺寸是凸模刃口的基本尺寸再加上一个最小的间隙值， 考虑到 凸模在磨损一些后依然能够使用，凸模刃口的基本应该大于或者接近所冲孔的最大极限值。 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 11 落料时，首先要确定凹模的刃口尺寸。 凸模的基本尺寸是凹模刃口的基本尺寸再减去一个最小的间隙值， 考虑到 凹模在磨损一些后依然能够使用，凹模刃口的基本应该等于或者接近所冲孔的最小极限值。 通常，模具的制造精度要比零件的精度刚上 2 到 3 级。 要生产的零件上有 5 个孔，四个直径 mm7 的圆孔和一个异形孔。 采用凸凹模配合加工，配合加工是先按基准件尺寸加工出基准件，然后根据制造出的实际基准件按所需的间隙配作另一件，这样在图中的尺寸就可以简化，只要标注基准件尺寸及公差，而另一件的尺寸不需计算，只注明按基准件配作加工，并给出间隙值即可以了。 这种方法不仅容易保证间隙值，而且制造加工也比较容易，广泛运用于目前工厂的实际制作。 落料件凹模磨损情况 :第一类是凹模磨损后增大尺寸，第二类是凹模磨损后变小尺寸，第三类是凹模磨损后没有变化的尺寸。 同理 冲孔件凸模磨损情况也可以分为以上三类尺寸。 其基准件刃口尺寸可按下面三式计算： FKF 33  河南科技大学毕业设计 (论文 ) 12 167。 2. 4 模具的结构及主要零部件的设计 167。 凹模设计 凸模和凹模以及凸凹模都采用机械固定的方式，但是凸模是通过台阶和螺栓的固定与固定板固定在一起，而且与固定板之间的配合方式采用 H7/m6的配合，凹模则是选择螺栓的方式与固定板连接在一起，同样与固定板之间的配合方式采用 H7/m6 的配合凸凹模直接用螺栓和销钉固定在下模座上。 凹模的结 构有两种，分别是整体式和镶嵌式，因为零件的形状规则，这里我将采用的是整体式的结构。 由于零件的生产批量较大，考虑到凹模的磨损和为了保证零件的形状和尺寸完整，采用直壁式凹模，凹模轮廓尺寸计算如下图： 由上表查，可确定凹模 c=48mm， H=30mm。 结合零件尺寸，设计的凹模， 材料： T8A 如图 23。 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 13 167。 凸凹模设计 此零件凸凹模的结构比较简单，参照冲压手册，如图 板料厚度 ,最小壁厚 a=，零件图满足， 材料 T8A。 设计零件 如图 24， 167。 冲小孔凸模设计 冲小孔凸模选用整体式，用固定板和垫板通过销钉定位，螺栓固定在上模座上，如果材料用 9Mn2V、 Cr12MoV、 Cr12，那么要求硬度 HRC5862，尾部回火热处理达到 HRC4050。 如果是 T10A， Cr6WV、那么要求硬度 HRC5660，尾部回火热处理 HRC4050。 技术条件，按 GB/T76531994 的规定。 设计零件如图 25，材料采用 T8A，其特性是淬火回火后有较高的硬度和 图 23 图凹模 24 河南科技大学毕业设计 (论文 ) 14 耐磨性，所以被用作需要具有较高硬度和耐磨性的的工具。 它的化学~:C :  PSMnSi。 其规格 BII 7X55 167。 后侧导柱上下模座的设计 由于模具经常处于高速撞击状态下，受到大量的冲击和震动。 所以其材料选用 HT200，其抗拉强度和塑性低，但是它的铸造性能好，易成型。 并且它的减震性能优良。 机械性能 MPab 200。 弹性模量： M Pa1 0 ~ 。 剪切模量： 。 泊松比： ~。 熔点： C01200。 图 26 是下模座设计图，其尺寸为 80250315 。 图 27 是上模座的设计图，其尺寸为65250315 。 图 27 167。 导料卸料装置设置 在落料时，板料卡在凸凹模。